落地式双排脚手架施工方案(6米高-附计算书)

('四川白马王朗旅游度假区稿史垴寨重建工程双排落地式脚手架专项施工方案平武县涪源建筑工程有限公司二零一四年四月二十五日落地式双排脚手架施工方案一.工程概况本工程为四川白马王朗旅游度假区稿史垴寨重建工程，建设地点在平武县白马藏族乡稿史垴寨.本次风貌改造共计房屋36座，房屋为砖混结构，2层，高7米，沿当地住户居民房外墙搭设脚手架。主要采用外双排落地式钢管脚手架，脚手架搭设高度为6.0m。立杆纵距L=1。8m,步距h=1。8m，立杆横距Lb=0.70m.二。编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)2、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）3、工程设计图纸及相关资料等4、《建筑施工手册》(第四版)三、脚手架布置本工程采用落地式外双排脚手架，沿建筑四周搭设施工。四.脚手架设计外落地式双排脚手架计算见计算部分。五.脚手架施工技术措施一)脚手架使用的材料要求本工程搭设的外脚手架主要以防护为主，在脚手架上堆放材料应严格控制数量,禁止超过脚手架的使用荷载。1.脚手架钢管的尺寸采用φ48×3.5钢管。钢管有产品质量合格证,并有质量检验报告。钢管表面平直光滑,没有裂缝、结疤、分层、错位、硬毛刺、压痕和深的划道。钢管上严禁打孔。钢管必须涂有防锈漆。2.旧钢管锈蚀检查时，在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时,坚决报废，不得使用。3.扣件是采用螺栓紧固的扣接连拉件,有直角扣件、旋转扣件、对接扣件及根据防滑要求设的非连接用的防滑扣件等几种。a.扣件的质量要求:1a)扣件采用可锻铸铁制成，新扣件有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GBl5831)的规定。b)旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。c)采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N。m时，不得发生破坏.d)新旧扣件均进行防锈处理.b.扣件的安装要求:a)扣件规格必须与钢管外径相同；b)螺栓拧紧扭力矩不少于40N。m，且不大于65N.m；c)在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm；d)对接扣件开口朝上或朝内;e)各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。f)脚手架使用的安全网等其它材料必须能够满足其使用和安全要求.二)架体构造主要杆件有立杆（外立杆、内立杆、角杆、双管立杆、主立杆、副立杆),水平杆(纵向水平杆、横向水平杆、扫地杆），连墙件(钢性连墙件、柔性连墙件），横向斜撑，剪刀撑,抛撑.1.脚手架立杆a立杆基础a)脚手架整体承压部位在回填土完后夯实，脚手架底座底面标高高于自然地坪50mm。基础的横距宽度不小于2m，并有排水措施。b)脚手架可将由钢板、钢筋焊接而成的立杆底座,放置在不小于50mm的木垫板上,垫板长度不少于2跨。c)脚手架一经搭设，其地基或附近不得随意开挖。b立杆的搭设要求2a)立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件连接。b)立杆上的对接扣件交叉布置,两个相邻立杆接头不设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不大于步距的1／3。c)立杆的搭接长度不小于lm，不少于两个扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于l00mm。d)立杆顶端高出檐口上皮1.5m。e)严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。f)开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。2.纵向水平杆、横向水平杆a纵向水平杆的搭设要求：纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨.纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接符合下列规定：a)纵向水平杆的对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不直接设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵向距离的1／3.b)搭接长度不小于lm，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于l00m.c)采用竹笆脚手板时，纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并等间距设置，间距不大于400mm。d)在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。b横向水平构造的规定a)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不大于0．4L,且不大于500mm.3b)作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不大于纵距的1／2.c)使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端,用直角扣件固定在立杆上。d)双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜小于l00mm。3.脚手板a作业层脚手板铺满、铺稳，离开墙面120～150mm。b竹笆脚手板按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设,且采用对接平铺,四个角用直径1．2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上.c在拐角，斜道平台口处的脚手板与横向水平杆可靠连接防止滑动。d自顶层作业层的脚手板往下计，每三层满铺一层脚手板。4.脚手架连墙件a柔性连墙杆连墙杆必须采用可承受拉力和压力的构造.采用拉筋必须配用顶撑，顶撑可靠地顶在主体结构部位。拉筋采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股,使用时，不少于2股，也可采用直径不小于6mm的钢筋。b刚性连墙杆由钢管、扣件组成的刚性连墙杆，连墙杆采用φ48×3．5钢管与脚手架及建筑用扣件连接。c连墙件的布置a)连墙件数量的设置符合以下规定。连墙件布置最大间距竖向间距-—-2h水平间距-—-3La注：h—-步距；La一纵距。b)连墙杆靠近主节点设置,偏离主节点的距离不大于300mm.c)连墙杆从底部第一步纵向水平杆处开始设置,当该处设置有困4难时，采用其他可靠措施固定。d)连墙杆的排列形式为梅花型排型。e)一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙杆，连墙杆的垂直间距不大于建筑物的层高，并不大于4m（2步）。f)连墙件中的连墙杆或拉筋呈水平设置,当不能水平设置时,与脚手架连接的一端下斜连接。d连墙件的设置要求a)对高度在24m以下的双排脚手架，采用刚性连墙杆，也可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式.b)当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑采用通长杆件与脚手架可靠连接,与地面的倾角在45~600之间，连接点中心至主节点的距离不大于300mm.抛撑在连墙件搭设后方可拆除。c)当脚手架施工操作层高出连墙件两步时，采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。5.剪刀撑与横向斜撑双排脚手架设剪刀撑与横向斜撑.a剪刀撑的设置要求a)每道剪刀撑宽度不小于4跨,且不小于6m,斜杆与地面的倾角在45º～60º之间。b)本工程在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不大于15m.c)剪刀撑斜杆的接长采用搭接,搭接长度不小于lm，采用不少于2个旋转扣件固定.d)剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。e)剪刀撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设,各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。b横向斜撑设置的规定a)横向斜撑在同一节间，由底到顶层呈之字型连续布置。5b)一字型、开口型双排脚手架的两端均设置横向斜撑，中间每隔6跨设置一道，c)按规定高度在24m以下的封闭型双排脚手架可不设横向斜撑除拐角设置横向斜撑外，中间每隔6跨设置一道。6.栏杆，挡脚板，扫地杆a栏杆，挡脚板的搭设要求：作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设符合下列规定：a)栏杆和挡脚板均搭设在外立杆的内侧。b)上栏杆上皮高度为1。2m.c)档脚板高度不小于180mm.d)中栏杆居中设置。b扫地杆的设置要求：a)脚手架必须设置纵、横向扫地杆。b)纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆也采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于lm。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm,7.脚手架门洞a双排脚手架门洞宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构型式。b双排脚手架门洞桁架的构造符合下列规定：双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，在其余5个平面内的节间设置一根斜腹杆c斜腹材采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。当斜腹杆在一跨内跨越两个步距时，在相交的纵向水平杆处,增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上.d斜腹杆采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接,也可采用搭接.6e门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均增设一个防滑扣件，该扣件直紧靠主节点处的扣件。三)脚手架搭设质量要求1.脚手架的搭设应具有足够的强度、刚度、稳定性。2.纵向偏差不得大于100mm,横向偏差不得大于50mm。3.纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300,且不大于20mm。横向水平杆水平偏差不大于10mm。4.脚手架的步距,立杆垂直偏差不大于全长的1/200，立杆纵距偏差不大于50mm。5.扣件紧固力宜在45—55N.M范围内，不得低于45Nm或高于60Nm。6.连接件应牢固，无移动现象。四)脚步手架的拆除1.拆除现场必须设警戒区,张挂醒目的警戒标志，警戒区内严禁非操作人员通行或在脚手架下施工。地面监护人员必须履行职责.2.如遇强风、雨等天气不得进行脚手架拆除。夜间实施拆除作业，必须有良好的照明设备。3.所有高处作业人员,必须挂好安全带，严格按高处作业规定执行和遵守劳动纪律、拆除工艺的要求。4.拆除人员进入岗位后，先进行检查,加固松动部位，清理脚手架和楼层内的材料、物件及垃圾时，所有清理物应安全运送到地面，严禁高处抛掷。5.不允许分立面拆除或上、下步同时拆除，认真做到一步一清，一杆一清。6.所有连墙件、斜拉杆、登高措施必须随脚手架步层拆除同时进行下降，不得先行拆除。7.所有杆件和扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件运送至地面，或两杆同时拆下运送至地面。8.拆除的物件严禁往下乱扔、乱抛，应通过传递或吊运至地面。79.所有垫铺的竹笆的拆除，应自外向里坚立,防止垃圾等物件直接从高处坠落伤人。10.脚手架内必须使用电焊、气割工艺时，应严格按照国家特殊工种的作业要求和消防规定执行。增加专职人员，配备料斗,防止火星和切割物溅落.严禁无证动用焊割工具。11.当日完工后,应仔细检查岗位周围状况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个部位的结束，无隐患后方可撤离岗位。12.运送至地面的所有杆件、扣件等物品,要按类堆放到指定地点集中管理。13.搭拆脚手架的高处作业人员必须戴好安全帽、系好安全带、穿软底鞋方允许作业。14.拆除的顺序应遵守自上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则。即先拆除安全网、挡脚板、竹笆板、剪刀撑，而后拆除大横杆、小横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时拆除作业。15.拆除立杆要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜杆、剪刀撑时，应先拆除中间扣，然后托住中间，再解端头扣.16.拆除作业要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方,以防坠落。17.拆除作业严禁碰撞脚手架附近的电源线，以防事故发生。18.拆除过程中不得中途换人,如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开.六.安全保障措施一)技术管理措施2.根据本工程脚手架的特点,联系现场的具体情况,编制脚手架工程安全技术交底，向施工班组进行书面和现场的安全技术交底并做好记录。3.对脚手架工程专项安全技术措施、安全技术交底的现场情况8进行监督，按权限及时纠正和处置现场的违章作业现象。二)防电避雷措施1.脚手架的外侧边缘与外架的边线必须保持安全操作距离,否则需设屏障防护架等保护措施。2.脚手架四角直接与柱子避雷连接。3.防火措施4.及时清理脚手架上的易燃材料，在脚手架的一定部位设置防火器材。5.制定动火审批制度，限制在脚手架上动用明火，并派专人监护。6.禁止在脚手架上吸烟,杜绝火种来源。三)维护管理措施1.定期对脚手架进行检查，发现有拆除、缺少连墙件等及时修复.2.禁止私自拆除脚手架上的任何防护用品.3.遇风、雨等天气对脚手架基础等部位进行检查，及时修复隐患部位.未经验收的脚手架禁止使用。脚手架计算书钢管脚手架的计算参照：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002）《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。一、参数信息：1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1。80米，立杆的横距为0.70米，立杆的步距为1。80米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为6。0米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为1。00米；小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件;扣件抗滑承载力系数为0。80;9连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件（如有需要）；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2）:2.000；脚手架用途:房屋风貌改造脚手架；同时施工层数:2;3.风荷载参数四川省锦阳市地区，基本风压为0.30，风荷载高度变化系数μz为1.00,风荷载体型系数μs为1。20；考虑风荷载4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2）:0。1337；脚手板自重标准值(kN/m2）：0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2)：0。110；安全设施与安全网(kN/m2）:0.005;脚手板铺设层数：4；脚手板类别：竹串片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆冲压钢；5.地基参数地基土类型：碎石土(暂时以碎石土计算);地基承载力标准值（kN/m2)：500。00；基础底面扩展面积(m2）:0.09;基础降低系数:0.40。L=1.8米H=1.8米H=1.8米L--立杆纵距h--立杆步距Lb--立杆横距双排落地脚手架搭设立面图Lb=0.7米H=1.8米双排落地脚手架搭设平面图二、小横杆的计算:10小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0。038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0。350×1.800/3=0。210kN/m；活荷载标准值:Q=2.000×1.800/3=1.200kN/m；荷载的计算值:q=1。2×0。038+1.2×0.210+1。4×1。200=1。978kN/m;小横杆计算简图2。强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩Mqmax=1。978×0。7002/8=0。121kN。m；σ=Mqmax/W=23.850N/mm2；小横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！3.挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0。038+0。210+1.200=1.448kN/m;最大挠度V=5.0×1。448×700.04/（384×2。060×105×121900.0）=0。180mm;小横杆的最大挠度小于700。0/150=4。667与10mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.1。荷载值计算小横杆的自重标准值：P1=0.038×0。700=0。027kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.350×0。700×1.800/3=0.147kN；活荷载标准值：Q=2.000×0。700×1.800/3=0.840kN；11荷载的计算值:P=(1.2×0.027+1。2×0。147+1。4×0.840)/2=0.692kN;大横杆计算简图2。强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和.均布荷载最大弯矩计算：M1max=0。08×0.038×1。800×1。8002=0。018kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267×0。692×1。800=0.333kN。m;M=M1max+M2max=0。018+0.333=0。351kN.m抗弯强度:σ=0。351×106/5080.0=69.025N/mm2；大横杆的抗弯强度σ=69。025小于[f]=205.0N/mm2；3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位：mm均布荷载最大挠度计算公式如下：大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：12Vmax=0.677×0.038×1800.04/（100×2。060×105×121900。0）=0.109mm；集中荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:P=（0.027+0。147+0。840)/2=0。507kNV=1.883×0。507×1800.03/(100×2。060×105×121900.0）=2.217mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0。109+2.217=2。326mm；大横杆的最大挠度小于1800.0/150=12.0或者10mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5)：R≤Rc其中Rc-—扣件抗滑承载力设计值，取6.40kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值：P1=0。038×1.800=0。069kN；脚手板的荷载标准值:P2=0。350×0.700×1.800/2=0.220kN；活荷载标准值:Q=2.000×0。700×1。800/2=1.260kN；荷载的计算值:R=1.2×（0。069+0。220)+1。4×1.260=2。112kN；13R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)；本例为0。1337NG1=0.134×6.000=0。802kN；（2)脚手板的自重标准值（kN/m2);本例采用竹串片脚手板,标准值为0。35NG2=0.350×4×1.800×（0。700+0。3）/2=1。260kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0。11NG3=0。110×4×1。800/2=0.396kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005NG4=0.005×1。800×6。000=0。054kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.512kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×0.700×1.800×2/2=2。520kN;风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo—-基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001)的规定采用:Wo=0.300kN/m2；Uz—-风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)的规定采用：Uz=1。000；Us--风荷载体型系数：Us=1.200；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.300×1.000×1.200=0。252kN/m2；14不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2NG+1.4NQ=1.2×2.512+1。4×2。520=6.543kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2NG+0。85×1。4NQ=1。2×2。512+0。85×1。4×2.520=6.013kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×1。4WkLah2/10=0。850×1。4×0。252×1.800×1。8002/10=0.175kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴心压力设计值：N=6.543kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3。3得:U=1。500计算长度,由公式lo=kuh确定:lo=3.119m；Lo/i=197。000；轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到:φ=0。186；立杆净截面面积：A=4。89cm2；立杆净截面模量（抵抗矩)：W=5。08cm3；钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205。000N/mm2；σ=6543.000/（0。186×489.000）=71。934N/mm2;立杆稳定性计算σ=71。934小于[f］=205。000N/mm2满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式15立杆的轴心压力设计值：N=6。013kN;计算立杆的截面回转半径：i=1。58cm；计算长度附加系数：K=1.155;计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；Lo/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到:φ=0.186立杆净截面面积:A=4。89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩）：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：［f］=205。000N/mm2;σ=6013。440/（0.186×489。000)+174890。016/5080.000=100。542N/mm2；立杆稳定性计算σ=100.542小于［f］=205。000N/mm2满足要求！七、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.710kN；活荷载标准值：NQ=2.520kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0。134kN/m；Hs=［0。186×4。890×10-4×205.000×103—(1.2×1。710+1.4×2。520）]/(1.2×0.134）=81。436m；脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超16过50米：［H]=81.436/(1+0.001×81。436)=75.303m；[H］=75.303和50比较取较小值。得到,脚手架搭设高度限值［H]=50.000m.考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN）计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1。710kN；活荷载标准值：NQ=2。520kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0。134kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩:Mwk=Mw/(1。4×0。85）=0。175/(1。4×0。85）=0.147kN。m；Hs=（0.186×4。890×10-4×205。000×10—3-（1.2×1.710+0。85×1.4×(2.520+0.186×4.890×0。147/5.080))）/(1.2×0。134)=65。217m；脚手架搭设高度Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米:[H］=65.217/（1+0。001×65.217）=61。225m；[H］=61.225和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值［H]=50。000m.八、连墙件的计算（根据工程现场实际情况如有需要）：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No风荷载基本风压值Wk=0.252kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=19.17440m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)，No=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：NLw=1。4×Wk×Aw=6.858kN；连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=11.858kN；其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度，由长细比l/i=1000。000/15.800的结果查表得到0。806；A=4。89cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×[f]=0.806×4。890×10-4×205.000×103=80.797kN；Nl=11.858〈Nf=80。797，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=11。858小于双扣件的抗滑力16。0kN,满足要求!18连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值：fg=fgk×Kc=200。000kN/m2；其中，地基承载力标准值：fgk=500.000kN/m2;脚手架地基承载力调整系数：kc=0。400；立杆基础底面的平均压力，p=N/A=66.816kN/m2；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=6。013kN;基础底面面积(m2）:A=0。090m2.p=66。816≤fg=200.000kN/m2。地基承载力的计算满足要求!19L=1.8米H=1.8米H=1.8米L--立杆纵距h--立杆步距Lb--立杆横距双排落地脚手架搭设立面图Lb=0.7米H=1.8米四川白马王朗旅游度假区稿史垴寨重建工程脚手架搭设示意图施工单位监理单位建设单位双排落地脚手架搭设平面图20',)