预应力混凝土简支空心板桥,预应力混凝土简支空心板桥设计

('装配式预应力混凝土简支空心板桥毕业设计任务书第一章概述发展交通事业，实现四通八达的现代化交通，对发展国民经济，巩固国防具有非常重要的作用。在公路、铁路、城市和农村道路交通以及水利等建设中，为了跨越各种障碍（如河流、沟谷或其他线路）必建各种类型的桥梁与涵洞，因此，桥涵又成为陆路交通中的重要组成部分。在经济上，桥梁和涵洞的造价一般说来平均占公路总造价的10%-20%，特别是在现代高等级公路以及城市高架道路的修建中，桥梁不仅在工程规模上十分巨大，而且也往往是保证全线早日通车的关键。在国防上，桥梁是交通运输的咽喉，在需要高度快速、机动的现代战争中具有非常重要的地位。考虑到沙河两岸具有许多工厂、商业区、大量高层建筑房屋，政府有关部门计划在沙河之上建一座桥梁以方便两岸人民、发展两岸经济，并命名为“利民桥”。第二章方案比较为了获得适用、经济和美观的桥梁设计，有关部门进行了深入细致的调查和研究，并结合有关方面的要求综合考虑，满足使用、经济、结构尺寸、构造、施工、美观上的要求，做出几种方案，最后通过技术、经济等方面的综合比较获得最优设计。方案一：预应力混凝土连续梁桥（8×8m）方案二：预应力混凝土简支板桥（16×4m）方案三：钢筋混凝土双曲拱桥（32×2m）表2-1方案比较表序号方案类比别较项目第一方案第二方案第三方案预应力混凝土连续梁（8×8m）预应力混凝土简支板桥（16×4m）钢筋混凝土双曲拱桥（32×2m）1桥高（m）3332桥长（m）64646413最大纵坡（%）1.52.02.04工艺技术要求技术先进，工艺要求严格，所需设备较少，占用施工场地少。技术较先进，工艺要求严格，施工方便，制造工艺简单。已有成熟的工艺技术经验，需用大量的吊装设备，占用施工场地大，需用劳力多。5使用效果属于超静定结构，受力较好，主桥桥面连续，无伸缩缝，行车条件好，养护也容易。属于静定结构，受力不如超静定结构好，但其结构质量安全可靠，耐劳性好，计算简便。拱的承载潜力大。伸缩缝多，养护较麻烦。纵坡较大，东岸广场及引道填土太高，土方量大，土方来源困难。6造价及用材钢材用量大，造价也大。钢材用量小，造价低。造价最低，耗用钢材少，但木材、水泥多。通过以上三种方案比较，从使用效果、造价、材料等诸多方面看，第二方案优点最多。第一方案由于“利民桥”属于城市桥梁且桥跨较小，造价较高不宜采用；第三方案由于在城市施工，施工场地不宜占大且土方来源困难，不宜采用。所以第二方案最为合理。第三章初步设计第一节原始资料一、水文数据资料设计洪水为频率为2%，设计流量为：设计流速为，IL=0.8，e=0.8，波浪高度取0.5。二、气象资料：当地最热日月平均气温23.5，最冷日月平均气温-6.1，极端最高温38，极端最低温度-25.0，地面冻土深0.8，设计风速。三、地质资料据工程地质勘察报告（钻探深度为20），桥位河床下的地质条件如下表：表3-1河床下地质资料报告表土名土特征参数充填土淤泥质粘土2粉质粘土粘土中砂砾砂河流两岸除河床标高下与河中心相同外，岸边河中心标高以上为松散砂土，地基容许承载力，空隙比e=0.95，夹有淤泥质粘土，层厚为1。四、设计荷载公路-II级人群荷载：3.0桥面宽度：净-7＋2×1.0道路等级：II级本河道不通航抗震设防烈度为7度第二节水文计算一、过水面积计算设计水位拟订为983.33,水面宽度69.606过水面积：A1=0.333×0.12×=0.02A2=4.9×（0.12＋3.16）×=8.036A3=27.3×（3.16+3.91）×=96.506A4=3.4×（3.91+4.44）×=14.195A5=15.3×（4.44+4.08）×=65.178A6=12.9×（4.08+2.76）×=44.1183A7=2.76×5.496×=7.584Aqx=A1＋A2＋A3＋A4＋A5＋A6＋A7=235.637设计过水面积：W=qs/v0=962/4.1=234.634Aqx－W=235.637－234.634=1.003取标准跨径=16分为4跨，桥长64，桥墩宽取1.2。j=15.1；p=1.2；Qp=9623/s；Lj=60.4=d/l0=1.2/64=0.01875，=1－=0.8982；Aq===221.849AJ=AQ×（1-）=217.689二、桥面标高非通航河流：Hmm=HP＋查《桥涵水文》表12-4=0.5桥面铺装采用防水混凝土铺装，上面层为3㎝厚的细粒式沥青混凝土与5㎝厚的中粒式沥青混凝土，下面层为10厚的C40防水混凝土。波浪高度hl=0.52/3×0.5=0.33HP=983.33Hmm=983.33+0.33+0.5+0.88=984.95三、桥梁墩台的冲刷计算（一）一般冲刷深度计算河槽为粘土质河槽Il=0.3；e=0.95；hmax=4.44；Lj=60.4；=Ac/Lc=235.637/64=3.682单宽流量集中系数：=1.3；桥孔侧收缩系数：=0.8982；4河槽部分一般冲刷深度：hp===8.14（二）最大冲刷深度计算：桥墩计算宽度B=1.2；桥型系数=0.99；冲止流速：==0.22=0.22=1.185；；==0.24；最大冲刷深度：第三节桥面总体布置一、桥面总体布置：预制板标准跨径：；计算跨径：；板长：15.96；桥面净空：净7+2×1.0；设计荷载：公路—II级；人群荷载：3.0kN/。图3-1桥梁立面示意图5二、构造型式及尺寸选定桥面净空为：7+2×1.0；全桥宽采用九块预制预应力空心板，每块空心板宽99。空心板全长15.96，每块板内主筋采用钢铰线1×3束12.92。图3-2空心板截面构造及尺寸（尺寸单位）（一）毛截面面积=6930-1368-2268.2299-87.5=3206.32（二）毛截面对中心的惯矩每个挖空的半圆面积为：R2=2；重心：y=；半圆对其自重重心的轴O-O的惯矩为：4；全截面对1/2板搞出的静矩：S1/2板高==2538.12；毛截面重心离1/2板高处的距离为：（向下移）；铰缝重心对1/2板高处的距离为：；6由此得空心板毛截面对重心轴的惯矩Ih：=2829750+4325.013-37789.7688-57216-661619.0107-77651.35875=1999.8×1034第四章作用效应计算第一节永久作用效应计算一、空心板自重：。二、人行道板及栏杆重力计算人行道板及栏杆重力，参照其他梁桥设计资料，单侧重力取12.0，桥面铺装采用等厚度8沥青混凝土。则全桥宽铺装每延米总重：0.08×7×23=12.88；10cm厚的C40防水混凝土重：0.1×7×25=17.5。三、铰缝重力。由此得空心板的每延米的恒载：四、恒载内力计算表4-1恒载内力计算组合项目荷载种类g（kN/m）l（m）M（kN·m）Q(kN)跨中一期恒载8.0215.60243.968182.97662.55631.278二期恒载4.71815.60143.521107.64136.80018.4007恒载合计12.73815.60387.489290.61799.35649.678第二节基本可变作用效应计算一、基本可变作用横向分布系数空心板的可变作用横向分布系数跨中和处按铰接板法计算，支点处按杠杆原理法计算，支点到之间按直线内插求得。（一）跨中及处的可变作用横向分布系数计算空心板的刚度系数：；I=Ih=1999.8×1034；b=100；=15.6×102；IT——空心板截面的抗扭刚度（空心板截面构造简化如下图4-1）\uf028\uf029\uf028\uf029\uf028\uf029\uf028\uf02978992877027708994224222122\uf02d\uf0b4\uf02b\uf02d\uf0b4\uf02d\uf0b4\uf02d\uf0b4\uf03d\uf02b\uf03dtbthhbIT=则=0.01513图4-1汽车及人群荷载横向最不利加载如下图：8图4-2横向分布影响线及横向最不利加载图表4-2各板可变作用横向分布影响线坐标表板号单位荷载作用位置（i号板中心）12345678910.0118516213611598867772690.0223619414711388705749460.1513211177142114937867615820.01162158141119102908175720.0219418916012295756253490.1513178174151121998372646130.01136141142129111978781770.02147160164141110877262570.15131421511531351119280726740.011151191291331231089790860.021131221411521341068775700.151311412113514312910792837850.0198102111123131123111102980.02889511013414813411095880.1513939911112914012911199931号板：92号板：3号板：（0.142+0.067）=0.2094号板：5号板：表4-3各板可变作用横向分布系数汇总表板号横向分布系数12345m汽0.22550.23550.24000.24150.2380m人0.29600.23900.20900.19200.1860由此可见，分两行行车时4号板最不利跨中与/4处的荷载分布系数：2支点处的可变作用横向分布系数计算（杠杆原理法）2号板：，；3号板：，；4号板：，；5号板：，图4-32号板受力图示3支点到处的可变作用横向分布系数（内插法）表4-4空心板的可变作用横向分布系数10荷载种类荷载位置跨中及处支点汽车荷载0.24150.5人群荷载0.19200二、活载内力计算（一）均布荷载和内力影响线面积计算表4-5均布荷载和内力影响线面积计算类型截面公路—II级均布荷载（kN/m）人群（kN/m）影响线面积（㎡或m）影响线图式10.5×0.75=7.87530×0.75=2.25l/47.7852.251/21/27.7852.253/32=22.8153l/167.7852.253/4l/47.7852.251（二）公路II级中集中荷载Pk计算计算弯矩效应时Pk\uf028\uf029kN3.18056.1555018036018075.0\uf03d\uf0fa\uf0fb\uf0f9\uf0ea\uf0eb\uf0e9\uf02d\uf02d\uf02d\uf02b\uf0b4\uf03d计算剪力效应时Pk=180.3×1.2=216.36（三）计算冲击系数A=0.32063，Ic=0.0199984，G=0.32063×25=8.02N/，c=G/g=8.02/9.81=0.817×103NS3/，C40混凝土E取3.25×1010N/自振基频：Hz1.5HzHz11则（1+）=1.2936（四）跨中弯矩，跨中剪力Ql/2计算由于双车道不折减，故计算如下表表4-6跨中弯矩与剪力组合表截面荷载类型或qr（kN/m）PK（kN）（1+）mcS（kN·m或kN）SiSML/2公路II级7.875180.301.29360.241530.4274.84294.51/4=3.9219.67人群2.25————0.192030.4213.14QL/2公路II级7.785216.361.29360.24151.954.8038.600.533.80人群2.25————0.19201.950.84S汽=S人=（五）跨的弯矩与剪力（双车道不折减）表4-7/4跨弯矩与剪力组合表截面荷载类型或qr（kN/m）PK（kN）（1+）mcS（kN·m或kN）SiSMl/4公路II级7.875180.301.29360.241522.81556.129220.8843/16=2.925164.755人群2.25————0.192022.8159.856Ql/4公路II级7.785216.361.29360.24154.387510.79461.4880.7550.694人群2.25————0.19204.38751.895（六）支点的剪力12图4-4支点剪力计算简图横向分布系数变化的区段的长度：m变化区荷载重心处的内力影响线坐标为：=1.2936×1×0.5×216.36×1.0=139.94kN公路II级QO=25.72+139.94=165.66kN（七）计算支点截面人群荷载最大剪力第三节作用效应组合一、按承载能力极限状态组合（）13表4-8承载能力极限状态组合序号荷载类型弯矩（kN·m）剪力（kN）支点/4截面跨中支点/4截面跨中①结构自重0260.617387.48999.35649.6780.000②汽车荷载0220.884294.510165.66061.48838.600③人群荷载09.85613.1402.5971.8950.840④1.2×①0348.740464.987119.22759.6140.000⑤1.4×②0309.238412.314213.92486.08354.040⑥0.8×1.4×③011.03914.7172.9082.1220.941⑦Sud=④+⑤+⑥0669.017892.018354.060147.81954.981二、正常使用状态长期效应组合（）表4-9正常使用状态长期效应组合序号荷载类型弯矩（kN·m）剪力（kN）支点/4截面跨中支点/4截面跨中①结构自重0260.617387.48999.35649.6780.000②汽车荷载0220.884294.510165.66061.48838.600③人群荷载09.85613.1402.5971.8950.840④0.4×（②+③）092.296123.06067.30325.35315.760⑤SSD=①+④0382.913510.549166.65975.03115.760三、正常使用状态短期效应组合（）表4-10正常使用状态短期效应组合序号荷载类型弯矩（kN·m）剪力（kN）支点/4截面跨中支点/4截面跨中①结构自重0260.617387.48999.35649.6780.000②汽车荷载0220.884294.510165.66061.48838.600③人群荷载09.85613.1402.5971.8950.840④0.7×②0154.619206.157115.96243.04227.020⑤SSD=①+④+③0455.092606.786217.91594.61527.860第五章预应力钢筋设计14第一节预应力钢筋截面积的估算采用先张预应力混凝土空心板桥，预应力采用钢铰线1×312.9㎝2，沿空心板跨径方向采用直线布置。设预应力钢筋束的截面积为Apl，其一般由空心板的跨中截面内力控制，按以下三个条件估算：一、按极限状态抗弯承载力要求估算Apl在跨中截面的抗弯能力极限的状态下，预应力钢筋达到抗拉设计强度，混凝土达到抗压设计强度，取空心板受压翼缘计算宽度=99㎝，且忽略铰缝由得+2×567.1×图5-1空心板换算等效工字形截面=3597337.17㎝4（尺寸单位：㎝）得㎝，㎝则等效工字形截面的上翼缘板厚度：等效工字形截面的下翼缘板厚度：等效工字形截面的肋板厚度：设预应力钢筋布置在空心板下部一排，空心板跨中截面MD=892.018kN·m，并假定预应力钢筋重心距下板边缘距离为ay，取ay=4㎝，则板的有效高度。由公式和可以求得预应力钢筋面积Apl为：==0.00101989㎡=1019.89㎜215用选定的单根预应力钢筋束的面积可得所需要的预应力筋根数。单根预应力钢筋束的面积为[采用钢铰线1×312.9㎝2（三股）]：板所需筋根数二、按施工阶段混凝土正应力要求估算（一）预拉区边缘混凝土拉应力控制条件公式：——相应阶段预应力钢筋的合力；——构件截面上边缘到截面重心轴的距离：0.79+35=35.79㎝；——构件截面下边缘到截面重心轴的距离：35-0.79=3.21㎝；——全截面回转半径：；——全截面面积：=3206.3㎝2；——全截面惯性矩：=1999.8×103㎝4；——构件恒载在计算截面处引起的弯矩：=243.968kN·m。张拉时混凝土强度达到设计强度的80%，相当于40号混凝土在张拉时为35号，查《公预规》轴心抗拉强度标准值ftk=2.2MPa，故张拉时构件上缘混凝土限制值MPa，其轴心抗压强度标准值MPa。张拉时构件下缘混凝土压力限制值为：，MPa。16（二）按预应力区边缘混凝土压应力控制条件可得公式：三、按使用阶段混凝土正应力估算（一）按受压区不开裂控制条件可得——传力锚固之后所承受的后加恒载与活载在计算截面处引起上午弯矩：Mg2=143.521kN·m，Mp=297.51+13.14=307.65kN·m；——考虑预应力损失全部出现后的有效预加应力与传力锚固时有效力的比值；——分别为使用阶段对混凝土拉压力和压应力的限值：17MPa（二）按受压区边缘混凝土压应力控制条件可得Np应满足以上四个不等式的要求，可以用图解法，如下图所示：18图5-2Np计算图示由图可知，当epn=250㎜时，取，此时，，所以所需预应力钢筋的束数为：（根）综合考虑，故选用18作用预应力钢筋，，采用钢铰线1×3束，则板内布置18根钢铰线。第二节预应力钢筋的布置先张法预应应力钢筋的构造布置应满足《公预规》的要求，取预应力钢筋净保护层为3㎝，得钢筋重心离板底边缘距离为：㎝，取4cm。18根钢铰线在板横截面中呈不均匀分布，预应力钢筋在截面中的分布见下图：19图5-3预应力钢筋在截面中的分布（单位：㎝）第三节换算截面几何特性计算一、换算截面面积——钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比：二、换算截面重心位置钢筋换算截面对毛截面重心的静矩：；换算截面重心对毛截面重心的偏离：；换算截面重心到截面下缘距离：；换算截面重心到截面上缘距离：；钢筋重心至换算截面重心的距离：。20三、换算截面的惯矩四、截面抗弯模量，第四节空心板强度计算一、正截面强度计算工字形截面总有上翼板或下翼板位于受压区，故正截面承载力可按T形截面计算，由水平力平衡，即，可求得所需混凝土受压区面积为：属第II类T形截面，则由==129.47㎜㎜=1231.96kN·mkN·m可以认为截面满足不需配置普通钢筋。二、斜截面强度计算复核主梁截面尺寸：根据《公预规》第条，矩形，T形和I形截面的受弯构件，其抗剪截面应符合下列要求：21，=354.060kN，，b=234.8㎜，=700-30=670㎜代上式得：截面尺寸满足要求。三、箍筋设计（一）核算是否需要根据计算配置箍筋根据《公预规》第5.2.10条，矩形，T形和I形截面的受弯构件，当符合时可不进行斜截面抗剪承载力验算，仅需要按《公预规》第9.3.13条构造要求配制箍筋。空心板仅沿跨长相当一部分区段需计算箍筋，为构造与施工方便，本设计预应力混凝土空心板不设斜筋，计算剪力全部由混凝土与箍筋承担。（二）计算箍筋的最大间距计算不需配置剪力筋区段长度xx=3027.57㎜按计算设置剪力钢筋梁段长度L1=7980-3027.57=4952.43㎜计算㎜采用直径为的双肢箍筋（HRB335级钢筋），，则222×78.54=157.08㎜2，一般受弯构件箍筋常按等间距布置，为计算简便，计算公式中截面有效高度ho=700-30=670㎝，纵向配筋百分率：由混凝土和箍筋承受全部计算剪力的条件得：取（三）箍筋布置根据《公预规》构造要求调整后，空心板的箍筋布置如下：图5-4箍筋布置图示由支座至跨中距离x=70㎝，取7根，由70㎝到跨中距离x=470㎝，取20根，间距为20㎝，由470㎝到跨中取12根，间距为25㎝。（四）截面抗剪强度验算由《公预规》第5.2.7条知，斜截面抗剪承载力计算应满足下式规定：由于剪力全部由混凝土和箍筋共同承担，故：23选择演算截面的起点位置1．距支座中心处：=610.71kN>354.06kN2．距支座距离70㎝处（箍筋间距变化处）：=431.74kN>326.7kN3.距支座距离470㎝处（箍筋间距变化处）：=386.46kN>161.79kN综上所述，空心板各截面抗剪强度均满足要求，空心板的预应力钢筋没有在跨间截断或减少，故斜截面抗弯强度可不验算。第五节预应力损失计算按《公预规》的规定，钢铰线张拉控制应力取=0.8×1720=1376MPa。一、锚具变形引起的应力损失先张法施工采用带螺帽的锚具端张拉（采用起张拉），设用一块垫板预应力钢筋24的有效长度取为张拉台座的长度，设台座长L=50m。由《公预规》，则MPa二、加热养护引起的应力损失预应力钢筋与台座间的温度MPa三、钢筋松弛损失MPa四、混凝土弹性压缩引起的应力损失=（1376-24-40-60）×32.66=40890.32kN五、混凝土收缩徐变引起的应力损失设桥梁所处环境的相对湿度为70%，构件受载龄期为14天，查表得：25六、永存预应力值预加应力阶段，第一批应力损失为：=24＋40＋0.5×60.33＋96=190.17MPa使用荷载作用阶段,第二批应力损失为：=0.5×60.33＋276.3=306.47MPa全部应力损失：MPa预应力钢筋永存预应力值为：MPa第六节短暂状态应力验算预应力混凝土结构按短暂状态设计时，应计算构件在制造、运输及安装等施工阶段，由预加力、构件自重及及其它施工荷载引起的截面应力。一、上缘混凝土边缘应力：==5.087MPa二、下缘混凝土边缘应力：==12.43MPaMPa计算结果表明，在预施应力阶段，梁的上缘不出现拉应力，下缘混凝土的压应力26满足规范要求。第七节持久状况应力验算按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件，尚应计算其使用阶段正截面混凝土的法向应力，受拉钢筋的拉应力及斜截面的主压应力，计算时作用取其标准值，不计分项系数。一、跨中截面混凝土法向正应力验算；；；——受压翼缘换算截面面积——预应力钢筋合力及其偏心矩——受压翼缘换算截面的受压边缘弹性抵抗矩：（=521.77×103㎜3）——永久荷载弯矩标准值=结构自重弯矩标准值＋恒载弯矩标准值（=387.489kN·m）——汽车荷载弯矩标准值：（=294.51kN·m）——人群荷载弯矩标准值：（=13.14kN·m）则，混凝土受压边缘的法向压应力为：=20.33MPa<0.8fck=0.8×26.8=21.44MPa二、跨中截面受拉钢筋拉应力验算27；=879MPa；——受拉区预应力钢筋合力点处混凝土法向拉应力——受拉钢筋偏心矩：（=289.7㎜）——全截面换算截面惯性矩：（=2143836.47×104㎝4）===16.29MPaMPa<0.65×1720=1118MPa三、斜截面的主压应力计算一般取变截面分别计算截面形心轴处在标准值效应组合作用下的主压应力，应满足，本设计取支点处。——计算主应力点的混凝土法向压应力=10.569MPa——换算截面面积对其截面重心轴的面积矩：=33.69×1.476=49.726×103㎜328==2.5MPa=11.13MPa〈0.6×fck=0.6×26.8=16.08MPa计算结果表明，使用阶段正截面混凝土法向应力、预应力钢筋拉应力及斜截面主压应力满足规范要求。第八节正常使用极限状态应力验算一、正截面抗裂性验算正截面抗裂性验算以跨中截面受拉边的正应力控制，在荷载短期效应组合作用下应满足：为在荷载短期效应组合作用下截面受拉边应力=，其中为截面下边缘的有效预应力==29.07MPa=10.55MPa=10.55MPa0.85×29.07=24.71MPa计算结果表明，正截面抗裂性满足要求。二、斜截面抗裂性验算斜截面的抗裂性是通过斜截面混凝土的主拉应力来控制的，全预应力混凝土构件在作用荷载短期效应组合下应满足：29tp——在作用短期效应组合下构件抗裂性验算截面混凝土的主拉应力——混凝土抗拉强度标准值：（=2.4MPa）=18.656-6.095+6.15=16.711MPa==0.9MPaMPa（压应力）斜截面主要出现压应力，所以斜截面抗裂性满足要求。第九节变形计算一、使用阶段挠度计算使用阶段的挠度值按短期荷载效应组合计算，并考虑挠度长期影响系数，对C40混凝土，=1.60，刚度。预应力混凝土简支梁的挠度计算按等截面梁计算，截面刚度按跨中截面尺寸及配筋情况确定，即取：=荷载短期效应组合作用下的挠度值，可简化为按等效均布荷载作用情况计算；30=60.11㎜自重产生的挠度值按等效均布荷载作用情况计算：=47.69㎜消除自重产生的挠度，并考虑挠度长期影响系数后，使用阶段挠度值为：0.467㎝并<3.6㎝（合格）。四、支座厚度h=＋4×0.2=2.0＋0.8=2.8㎝第三节支座偏转的验算一、计算支座的平均压缩变形㎝（合格）二、计算梁端转角41三、验算偏转情况㎝（合格）第四节支座抗滑稳定性的验算一、计算温度变化引起的水平力二、验算滑动稳定性（合格）以及（合格）所以，选用18×20㎝的支座满足规范要求，支座不会发生相对滑动。第九章桥台设计第一节设计资料一、上部构造装配式混凝土空心板桥四孔桥跨标准跨径：；计算跨径：。采用板式橡胶支座，高出台帽2.8㎝。二、设计荷载汽车II级，人群荷载3kN/㎡三、建筑材料台帽为C25混凝土，台身采用200号砂浆砌块石。第二节桥台尺寸拟定42一、台帽尺寸的拟定（一）顺桥向台帽最小宽度b由《墩台和基础》的公式2-1-3得：式中：——支座纵桥向宽度——各桥跨结构伸过支座中心线的长度——两跨间伸缩缝宽度=4——出台宽度，取=10——顺桥向支座边缘到台身边缘的最小距离，由《桥梁工程》的表4-1-1得=20取b=82（二）横桥向台帽最小宽度B除应考虑支座布置情况外，还应结合桥面宽度（包括人行道）及接线路基宽度决定，使车辆、行人交通安全方便，取用B=900。（三）台帽高度台帽高度取为50。二、桥台的一般构造采用埋置式桥台，台高H=8.15m，下设桩基础，采用钻孔灌注桩，为摩擦桩，承台尺寸为2.0×11.0×4.0m，桩径取用1.0m。三、台身尺寸的拟定台身高取7.0m，台背1：4在顺桥向方向下放坡，横桥向不设斜坡。第十章混凝土桥墩第一节上部结构重力计算43上部结构标准跨径16m，计算跨径15.6m，双车道净宽7m，两边人行道净宽1.0m，每孔上部结构自重：沥青混凝土桥面铺装厚8㎝沥青混凝土：12.88×15.6=200.928kN10cm厚的防水混凝土重力：17.5×15.6=273kN铰缝重力：0.378×15.6=5.8968kN9块板重：8.02×15.6=125.112kN人行道、栏杆及缘石：12.0×15.6=187.2kN合力：586.84kN自重反力：kN第二节汽车荷载与人群荷载计算图10-1桥墩活载计算图示一、汽车荷载计算两跨荷载时，在右跨左支点设集中荷载，均布荷载集中荷载kNpk3.180\uf03d左反力右反力反力合力顺桥向偏心弯矩：M=（555.57-122.85）×0.5/2=108.18kN横桥向偏心弯矩：M=678.42×0.55=373.131Kn44二、人群荷载人群荷载两跨均设有荷载，每侧第三节桥帽与墩身自重图10-2桥墩尺寸构造图（尺寸单位：分米）墩帽与墩身自重：=2343.62kN第四节墩身底竖向荷载效应标准值表10-1墩身底竖向标准值45效应项目上部结构墩帽与墩身汽车荷载人群荷载R（kN）293.42——122.8546.8R（kN）293.42——555.5746.8自重（kN）——2343.62————纵向偏心弯矩（kN·m）————108.18——横向偏心弯矩（kN·m）————373.131——第五节风荷载，，，一、横桥向风荷载计算上部结构高度为0.7m，每跨迎风面积为上部结构风荷载标准值：=0.9×1.3×1.0×0.0196×11.2=0.2568kN上部结构风荷载对墩身底弯矩为：（0.7——板高，0.028——支座高，7.2——墩帽与墩身高度）二、纵桥向风荷载计算，，，，，，46墩身迎风面积：第六节纵向力纵向力中温度、混凝土收缩和徐变作用等跨简支梁的桥墩、两排支座相互抵消。制动力按《通规》规定为加载长度上总重力的10%，桥墩承受加载长度2×15.6=31.2m上制动力的一半，本桥为双向两车道，采用一个车道的汽车重力，按《通规》表4.1.5，计入制动力时不计流水压力。制动力作用于支座中心，对墩身底力臂为7.2+0.028/2=7.214m制动力对墩身底弯矩M=165×7.214=1190.31kN·m第七节墩身底截面按承载能力极限状态验算桥墩墩身用C25混凝土，墩身底截面按混凝土结构计算一、竖向力较大时计算结构自重竖向力，汽车、人群荷载竖向里机器纵横向弯矩，纵向风荷载弯矩，制动力弯矩等作用效应（不计横向风荷载弯矩）组合。（一）竖向力=0.9×[1.2×（2×293.4+2343.62）＋1.4×（122.85+555.57）＋0.8×1.4×2×46.8]=4114.05kN47（二）纵向弯矩（绕x轴）=1190.28kN·m（三）横向弯矩（绕y轴）kN·m（四）偏心矩验算截面重心至偏心方向边缘距离满足要求（五）墩身底截面承载能力极限状态X=5050㎜，y=550㎜，㎜，㎜，m=8=双偏心受压的受压面积48==值计算，按《规范》表4.0.8注2，双向偏心受压取截面最小回转半径，当满足要求二、偏心矩较大时计算第1款考虑结构自重分项系数1.2，结构自重竖向力设计值达较大值，截面偏心矩达较小值。现在就结构系数分项系数取1.0，竖向力设计值将达较小值，此时偏心矩可达较大值。结构自重竖向力、汽车和人群荷载竖向力及其纵横向弯矩，纵向风荷载弯矩，制动力弯矩等作用效应组合（不计横向风荷载弯矩）。（一）竖向力=0.9×[1.0×（2×293.4+2343.62）＋1.4×（122.85+555.57）＋0.8×1.4×2×46.8]=3586.57kN（二）纵向弯矩（绕x轴）1190.28kN·m（三）横向弯矩（绕y轴）kN·m（四）偏心矩验算49截面重心至偏心方向边缘距离（符合规定）（五）墩身底截面承载能力极限状态验算双偏心受压的受压面积==满足要求第八节内力组合表10-2基底竖向荷载效应标准值效应部位上部结构墩帽、墩身汽车人群合计竖向力（kN）586.842343.62678.4246.83655.68横向偏心矩（kN·m）————108.18——108.18纵向偏心矩（kN·m）————373.131——373.131表10-3基底风荷载和制动力效应标准值作用风荷载制动力合计50效应上部结构墩身横向力（kN）0.2568————0.2568横向弯矩（kN·m）1.946————1.946纵向力（kN）——1.779156166.779纵向弯矩（kN·m）——5.9561190.311196.27一、荷载组合I（一）横桥向竖向力：V=3655.68kN弯矩：M=108.18kN·m（二）纵桥向竖向力：V=3655.68kN弯矩：M=373.131+5.956=379.087kN·m二、荷载组合II（一）横桥向竖向力：V=3655.68kN弯矩：M=108.18+1.946=110.126kN·m（二）纵桥向竖向力：V=3655.68kN弯矩：M=373.131+1196.27=1596.401kN·m第九节桥墩稳定性验算桥墩抗倾覆稳定性和抗滑稳定性按《公路桥涵地基与基础设计规范》仅作荷载组合纵向受力验算。一、抗倾覆稳定性验算y——基底截面重心轴至截面最大受压边缘距离：y=1.547/2=0.773m——所有外力的合力R的竖向分力对基底重心的偏心矩51==0.773/0.429=1.8>1.3（《JIJ024-85规范》表3.4.3）满足要求二、抗滑动稳定性桥墩基底承受两个相反反向的水平力，风力和制动力引起滑移，基底摩擦阻力则作为稳定力阻止滑移，基础与地基摩擦系数按《JIJ024-85规范》表3.4.2取0.4满足要求第十节墩帽配筋墩帽纵桥向钢筋为128，间距为24.4cm，箍筋间距为20cm，采用6钢筋。其每个支座下为防止支座对墩帽的破坏，都设有122×90cm2的钢筋网，其纵桥向间距10cm，横桥向间距15cm，钢筋网采用型号为钢筋，保护层厚度为4cm。第十一章桩基础设计第一节设计资料一、地基土的特性为了满足地基土承载力的要求，本桥基础设计选用混凝土钻孔灌注桩基础，承台及桩身所用的混凝土采用25号，其受压弹性模量为：。二、汽车荷载汽车II级人群荷载为3Kn/㎡桥面宽度净7-2×1.0m上部结构为等跨16m的混凝土预应力板桥，荷载为纵向控制设计混凝土桥墩，承台底面上纵桥向荷载恒载及一孔活载时恒载及二孔活载时52第二节桩的设计一、基础类型桩基础采用高桩承台式摩擦桩，根据施工条件，桩拟采用直径d=1.0m，以冲抓锥施工。二、桩长的计算用确定单桩容许承载力的经验公式反算桩长，设桩长为h，则该桩埋入最大冲刷线以下深度为（h+1）m，埋入一般冲刷线深度为（h+0.24）m。由《基础工程》中p82的公式3-14得，钻孔灌注桩单桩轴向受压容许承载力为：式中：——一根桩桩底面所受到的全部竖向荷载，当两跨活载时：（桩每延米重）——桩的周长，按成孔灌注桩计算，冲抓锥成孔直径为1.10，则——桩在承台底面以下的第i层——第i层土对桩壁的极限摩阻力（KPa）——考虑桩入土长度影响的修正系数，由《基础工程》中p84的公式3-7查得=0.7——考虑孔底沉淀淤泥影响的清底系数，由《基础工程》中p84的公式3-8查得=0.8A——桩底截面积，一般用设计直径计算A=——桩底的埋置深度对有冲刷的基桩，由一般冲刷线起算——桩底处土的容许承载力，此处=560KPa53——桩底以上的换算容重，因持力层在水面以下，并为不透水性土，则采用基底以上多层土饱和容重（设桩底进入砾砂层5㎝）=——地基土容许承载力随深度的修正系数，由《基础工程》表2-6查得=6.0由得：1073.53+19.63=227.39-1180.24=10.848m，取=11m，桩标高为964.112m，则得227.39×11-1180.24=1321.04kN第三节群桩布置由《基础工程》中p73的公式3-5可得桩的根数（估算）：——桩的根数——作用在承台底面上的竖向荷载=6441.18——单桩容许承载力=1321.04——考虑到偏心荷载时各桩受力不均而适当增加桩数的经验系数，取=1.1取=6通过上述计算，拟采用直径d=1.0m的6根灌注桩，其排列如下图所示：图11-1双桩式计算图示（单位：m）54本基础采用对称竖直双排桩基础，经试算桩底标高拟采用963.96m，其平面布置如下图：图11-2桩基础平面布置图（单位：m）第四节桩的内力计算一、桩的计算宽度式中：——桩的计算宽度——桩的直径——桩间繁荣相互影响系数——与外力作用平面相互平行所验算的一排桩数有关的系数，此处，=2，因而取=0.6——桩间净距=1.5——桩在地面或最大冲刷线下的计算深度=二、桩的变形系数——比例系数，因本基础侧面为多种不同土层，需将最大冲刷线以下内的两种不同土层换算成一个平均值作为整个深度的值中砂：砾砂：55=桩长为11，其计算长度三、值的计算由《基础工程》的公式3-102得式中：，：桩身的截面积：外力借桩侧土的摩擦力和桩身作用自地面以角扩散，至桩底平面处的面积，此桩底半径=1.867>邻桩底面中心距的一半（）故采用相邻桩底面中心距为直径的面积：桩底平面的地基上竖向地基系数（桩底砾砂层）（）56已知：查《基础工程》附表17、18、19得：由《基础工程》的公式3-104得：四、承台底面坐标厚点o处位移的计算==五、桩的内力计算由《基础工程》中p127的公式3-115得，作用在每根桩上荷载的计算：竖向力：1353.27（793.92）水平力：弯矩：校核：57因设计的桩基础全部在最大冲刷线以下，故以桩顶计算的内力为准。六、承台以下深度处桩截面上的弯矩及剪力的计算（一）的计算由《基础工程》中p111的公式3-79c得：无量纲系数由附表3.7查得，值计算列于下表表11-1值计算表002.9101.000000-88.02-88.020.7690.22.910.196490.9978220.934-87.828-66.8941.5380.42.910.373800.9843439.824-86.642-46.8182.3080.62.910.517950.9524955.182-83.838-28.6563.8461.02.910.676590.8274272.083-72.830-0.7474.6151.22.910.687720.7366173.268-64.8368.4325.3851.42.910.655650.6322169.851-55.63414.2176.1551.62.910.588170.5195162.662-45.72716.9356.9231.82.910.493180.4042252.543-35.57916.9647.6932.02.910.380890.2934840.579-25.83214.7478.4622.22.910.262970.1904928.016-16.76711.2499.2312.42.910.152470.1046516.244-9.2117.03310.0002.62.910.063840.041506.801-3.6533.148其结果绘制为下图58图11-3随深度变化图示（二）的计算由《基础工程》中p111的公式3-79d得：无量纲系数由附表4.8查得，值计算列于下表：表11-2值计算表002.911.00000027.70027.700.7690.22.910.94861-0.0565326.2761.29427.5701.5380.42.910.81307-0.1087522.5222.33125.8532.3080.62.910.62118-0.2091417.2074.78621.9933.8461.02.910.16592-0.412334.5969.43614.0324.6151.22.91-0.05647-0.49197-1.56411.2599.6955.3851.42.91-0.25384-0.54745-7.03112.5315.5006.1551.62.91-0.41397-0.57500-11.46713.1591.6926.9231.82.91-0.52726-0.57266-14.60513.105-1.5007.6932.02.91-0.58573-0.53949-16.22512.346-3.8798.4622.22.91-0.58247-0.47494-16.13410.869-5.2659.2312.42.91-0.51038-0.37808-14.1388.652-5.48610.0002.62.91-0.36162-0.24724-10.0175.658-4.35959第五节桩基础的验算一、桩基础的整体验算因桩间中心距<6d，故需考虑群桩作用，如下图所示：将桩基础视为相当于cdef范围内的实体基础，桩侧外力认为以角向下扩散。图11-5桩基整体计算图示如上图所示，为承台底面处桩基平面轮廓长度、宽度为根据所穿过各土层厚度加权平均内摩擦角则由《基础工程》中p130的公式3-116验算平面处土层的承载力式中：——桩底平面处的最大压应力——桩底至承台底面范围的土重（包括桩在内）=60=+=——承台以上的容重：=——作用于承台底面合力的竖直分力：=6441.18kN——作用于承台底面合力的竖直分力对桩底平面处计算面积重心的偏心距：——假想的实体基础在桩底平面处的计算面积a×b：=a×b=6.60×14.48=95.568——假想的实体基础在桩底初的截面抵抗矩：——承台长度，宽度：——桩底平面处的容许承载力（经过宽度和深度修正）由《基础工程》中p22的公式2-12得：=560＋4.0×9.88×（14.48-2）+6.0×20.81×（11.25-3）=2083.30==324.958<=2083.30二、桩顶纵向水平位移验算桩在承台底面处的位移和转角为则61墩顶纵向水平位移（以墩柱顶纵向水平位移计），所以，符合要求。三、桩的配筋及截面强度验算桩直径以桩顶受力来配筋，采用容许应力法配筋及截面强度验算，桩内竖向钢筋按含筋率为0.2%来配置。桩身截面积：钢筋截面积：选用8根，桩身混凝土标号为25号，，（一）按稳定性验算主筋至桩径截面边缘，则因桩两缘为嵌固，故考虑纵向挠曲时桩的计算长度为：查《结构设计原理》表6-1得：纵向弯曲系数（因桩全部埋在地面以下）混凝土压应力：其中62（二）按材料强度验算换算截面惯性矩=0.0504559桩的换算截面抵抗矩由《结构设计原理》公式10-76得偏心矩增大系数为：式中：为安全系数，取1.6为考虑偏心矩时值的影响系数故灌柱桩为小偏心受压构件63综上所述，可得满足要求。桩身箍筋可根据构造配筋，采用螺旋箍筋柱，直径采用，中距，桩身伸入承台长度为20，伸入承台钢筋为800，设有箍筋承台受力情况较复杂，为了使承台受力较为均匀并防止承台因桩顶荷载作用发生破碎和断裂，应在承台底部桩顶平面上设置一层钢筋网，采用。第十二章承台的设计第一节桩顶处的局部压应力验算一、承台尺寸长度：12.38宽度：4.5高度：2.0承台底面标高：976.96承台拟采用C25混凝土二、桩顶处的局部压应力验算式中：——承台混凝土容许局部承压应力，取用16.7——在承台内基桩桩顶的横截面面积——承台内一根基桩承受的最大轴向力=1458.81则满足要求。第二节桩对承台的冲剪验算如下图所示：64图12-1承台受冲剪计算示意图桩顶到承台的厚度，由下式进行验算：式中：——在承台襟边范围内一根桩承受的最大轴向力=1353.27——承台受桩冲剪破裂锥体的平均周长其中：承台内桩顶周长：承台顶面受桩冲剪后雨季破裂面周长。桩顶承台受冲剪破裂线按向上扩张=5.11——承台的容许直接剪应力，由《结构设计原理》表10-1得为1.65满足要求第三节承台抗弯及抗剪切强度验算65一、承台抗弯验算按桩及桥墩在承台布置情况，承台最大弯矩将发生在墩底边缘截面I-I及II-II，按单向受弯计算，该截面弯矩计算公式为：式中：——分别为承台I-I、II-II截面所产生的弯矩。——对I-I、II-II截面作用的基桩数，在图中——每排桩中心到截面I-I、II-II的距离——对I-I、II-II截面作用的各排桩的单桩，在设计荷载作用下平均轴向受力按混凝土矩形截面受弯构件进行配筋计算（纵桥向）矩形截面尺寸，承受弯矩组合设计值，结构重要性系数，拟采用C25混凝土，HRB335钢筋。根据拟采用材料查得：（按布置一排钢筋估算）则：\uf0f7\uf0f8\uf0f6\uf0e7\uf0e8\uf0e6\uf02d\uf0d7\uf03d200xhbxfMrcdd02550035002\uf03d\uf02b\uf02dxx66选取钢筋按一排布置，所需截面最小宽度板的实际有效高度实际配筋率满足要求二、承台抗剪切强度验算承台应有足够的厚度，防止沿墩身底面边缘I-I、II-II截面处产生剪切破坏在各截面计算剪切力分别为：因截面I-I的弯矩为0，故可以仅验算II-II截面式中：——斜截面内纵向受拉主钢筋的配筋率——C25混凝土——剪跨比满足要求横桥向可根据构造配筋，采用钢筋，间距采用20。第十三章施工总说明随着科学技术的进步，施工机具、设备和建筑材料的发展，桥梁施工技术不断改进、提高二逐步发展和丰富起来。了解施工技术的发展进程对掌握施工规律，不断总结改进和创造新的施工技术是十分有益的。桥梁施工应包括选择施工方法，选择或设计、67制作施工机具设备，选购与运输建筑材料，安排水、电、动力、生活设施以及施工计划组织与管理等方面的事务。施工是一项复杂而涉及面很广的工作，上至天文、气象；下至工程地质、水文、地貌、机械、电器、电子、管理等各领域；同时与人的因素，与地方政府的关系密切。因此，现代的大型工程施工，应由多种行业的技术人员和工人协力完成。对于中小跨桥梁构件更多的首先考虑工厂预制，采用装配式结构。在预应力混凝土桥梁施工中，根据张拉预应力钢筋（钢束）与浇筑构件混凝土次序的先后，可区分为先张法与后张法两种。本桥梁因跨径较小，故采用先张法。先张法张拉预应力工艺简单，关键是要解决高强预应力刚才的张拉与锚固问题。单根刻痕钢丝可采用电动卷扬机张拉，用锥销夹具或镦头-螺杆夹具锚固；成组刻痕钢丝，可借助与镦头梳筋板用液压千斤顶张拉，在利用镦头梳筋板上的螺杆锚固；单根钢绞线张拉可采用YC-20D型千斤顶张拉，用夹片式锚具锚固。为了避免长线生产时每条线两端钢绞线的浪费，张拉端与固定端可采用粗钢筋作为加长拉杆，张拉端采用螺丝端杆锚具，固定端采用绑条锚固。拉杆与钢绞线之间的联结采用双拼式套简联结器。在联结器部位，拉杆的端部镦粗，钢绞线用夹片式锚具锚固。预应力筋放张时，混凝土的强度应符合设计要求。对于先张预应力板构件，预应力钢丝的放张可直接采用氧乙炔焰切割。单根钢绞线的放张，可以采用以下良种方法：一是从台座中部开始，用两台手提切割机对称切割；二是在张拉端用千斤顶分线逐步放张，然后用氧乙炔切割所有板端之间的钢绞线。先张法生产可采用台座法或流水机组法。采用台座法时，构件施工的各道工序全部在固定台座上进行。采用流水机组法时，构件在移动式的钢模中生产，钢模按流水方式通过张拉、浇筑、养护等各个固定机组完成各道工序。流水机组法可加快生产速度但需要大量的钢模和较高的机械化程度，且需配合蒸汽养护，因此适用于工厂内预制定型构件。台座是先张法生产中的主要设备之一，要求有足够的强度与稳定性。台座按构造形式不同，可分为墩式与槽式两种。墩式台座是靠自重和和土压力来平衡张拉力所产生的倾覆力矩，并靠土壤的反力与摩擦力抵抗水平位移。在地质条件良好，台座张拉线较长的情况下，采用墩式台座可节约大量混凝土。当现场地质条件较差，台座又不长时，可采用槽式台座。槽式台座与墩式台座不同之处在于预应力筋张拉力是由承力框架承受而得到平衡。此承力框架可以是钢筋混凝土的，或是由横梁和压杆组成的钢结构。68先张法预应力混凝土梁可用冷拉III、IV级螺纹粗钢筋、高强钢丝、钢绞线和冷拔低碳钢丝作为预应力筋。粗钢筋的制备工作，包括下料、对焊、冷拉、时效、墩粗和轧丝等工序。冷拉就是对钢筋施加一个大于屈服强度而小于抗拉强度的拉力，使刚才屈服并产生塑性变形，从而提高刚才的屈服强度。经过冷拉的钢筋余斜，可在对焊后再次冷拉使用，但冷拉次数不得超过二次。同时在计算伸长值时，应扣除第一次冷拉的伸长值。冷拉后的钢筋，若在一定的温度下给予适当时间的“休息”而不立即加载使用，那么由冷拉引起的刚才晶格的歪曲便可得到一定程度的恢复。这样就使钢筋的内应力得以消除，从而钢筋的屈服强度、抗拉强度都比冷拉完成时有所提高，并逐渐趋于稳定，钢筋冷拉时所降低的弹性模量也得到恢复，钢材的这种性质称为冷拉时效。时效有自然时效和人工时效两种。将冷拉后的钢筋在自然温度下放置在一个较长的时间后使用，叫自然时效。自然时效的效应较缓而费时较长，特别是有些钢种，冷拉后爱自然条件下其强度的提高和弹性模量的恢复更为缓慢。因此，在有条件的情况下，应尽可能使用人工时效。人工时效就是用加热的办法，使冷拉后的钢筋爱100度的恒温下保存2h左右。经过人工时效的冷拉钢筋，其屈服强度可较时效前提高10%-20%以上，其弹性模量基本上能恢复到冷拉前的数值。工程中常采用电热时效，即将冷拉后的钢筋通电加热，使温度维持在200度至300度之间经过20-30分钟即达时效目的。为了钢筋端的张拉和锚固，除了采用焊接螺丝端杆的方法外，也可采用墩头锚具或轧制螺纹锚具，以简化锚固方法和节约优质钢材。先张法梁的预应力筋，是爱底模整理好后在台座上进行张拉的。对于长线台座，预应力筋需要先用连接器串联后才能张拉。先张法梁通常采用一端张拉，另一端爱张拉前要设置好固定装或安放好预应力筋的放松装置。但也有采用两端张拉的方法。先张法张拉钢筋，乐意单根分别张拉或多根整批张拉。单根张拉设备比较简单，吨位要求小，但张拉速度慢。张拉的顺序应不致使台座承受过大的偏心力。多根同时张拉一般需有两个大吨位拉伸机，张拉速度快。数根钢筋同时张拉时，必须使它们的初始长度一致，以便使每根钢筋张拉后的应力均匀。钢筋在超张拉时，起张拉值不得大雨钢筋的屈服强度，或钢丝、钢绞线抗拉强度的75%。为施工安全，应早超张拉后放松至90%的控制应力，进行安装预埋件、模板和钢筋等工作。当混凝土强度达到设计要求后，可在台座上放松受拉预应力筋，对预制梁施加预应力。当设计无规定时，一般应在混凝土强度大于设计标号的70%时进行。放松之后，切割梁外钢筋，即可位移准备再生产。放69松预应力钢筋的办法有：用千斤顶先拉后松、砂箱放松、滑楔放松和螺杆放松等方法。所谓“流水机组法”是将若干个备有加力家的台车连在一起，顺生产线移动，爱每一段上完成一道工序，最后一道工序完成后，台车转回至第一个位置，然后进行下一片梁的预制。有两条生产线的工艺流程，在车间内有三条标准轨道，起哄两旁边的两条为流水作业线，中间的一条为回车线。钢筋和钢丝的加工在车间的一端进行。每条流水线上划分为6个区段，台车在每一区段的作业时间为16小时，整个运行循环96小时。采用这种工艺，工作台座数量可降低到最低限度，生产可集中爱厂房内进行，不受季节影响，且工作集中，可以缩短材料及设备的运量和运距。前述流水机组法制梁工艺所使用的加力台座的构造，只适用于张拉下部预应力钢束。如果梁的上部布置有预应力钢束，则这部分仍采用后张工艺，给工作带来了不少麻烦。但在国外应用流水机组法的制梁工艺中，也用使用如下所述的加力架，加力架的下部压杆是模板的一部分，上部压杆支于钢模板的支撑上，端不带一悬臂，以张拉上部钢丝束。为了简化悬臂的构造和改善其受力状况，在压杆中设一常备钢束拉住悬臂，加力架是分节装配式的，长度可以变更，以便制造跨度不同的桥跨结构。使用流水机组法的制梁工艺，台车及加力架必须有足够的钢度；机组的走行路线必须平直，否则易使构件产生裂缝。在岸上或浅水区预制梁的安装可采用龙门吊车、汽车吊机及履带吊机安装；水中梁跨常采用穿巷吊机安装、浮吊安装及架桥机安装等方法。跨墩龙门吊机安装适用于岸上和浅水滩以及不通航浅水区域安装预制梁。两台跨墩龙门吊机分别设于待安装孔的前、后墩位置，预制梁由平车顺桥向运至安装孔的一侧，移动跨墩龙门吊机上的吊梁平车，对准梁的吊点放下吊梁，将梁吊起。当梁底超过桥墩顶面后，停止提升，用卷扬机牵引吊梁平车慢慢横移，使两对准桥墩上的支座，然后落梁就位。接着准备架设下一根梁。在水深不超过5米、水流平缓、不通航的中小河流上的小桥孔。也可采用桥墩龙门吊机架梁。这时必须在水上桥墩的两侧架设龙门吊机轨道，便桥基础可用木桩或钢筋混凝土桩。在水浅流缓而无冲刷的河上，也可用木笼或草袋筑岛来做便桥基础。便桥的梁可用贝雷组拼。穿巷吊机可支承在桥段和一架设的桥面上，不需要在岸滩或水肿另搭脚手与铺设轨道，因此，它适用于在水深流急的大河上架设水上桥孔。根据穿巷吊机的导梁主珩架间净距的大小，可分为宽、窄两种。宽穿巷吊机可以进行边梁的吊起并横移就位；窄穿巷吊机的导梁主珩净距小于两边T梁梁肋之间的距离，因此，边梁要先吊放在墩顶70托板上，然后再横移就位。宽穿巷吊机可以进行梁体的垂直提升、顺桥向移动、横桥向移动和吊机纵向移动等四种作业。吊机构造虽然较复杂，但工效却较高，切横移就位也较安全。陆地桥梁、城市高架桥预制梁安装常采用自行吊车安装。一般先将梁运到桥位处，采用一台或两台自行式汽车吊机或履带吊机直接将梁片吊起就位，方法便捷，履带吊机的最大起吊能力大3MN。预制梁由码头或预制厂直接由运梁驳船运到桥位，浮吊船宜逆流而上，先远后近安装。浮吊船吊装前应下锚定位，航道要临时封锁。采用浮吊安装预制梁，施工速度快，高空作业较少，是航运河道上架梁常用的办法。广东省在使用浮吊安装时，其最大起重能力达5MN。架桥机架设桥梁一般在长大河道上采用，公路上采用贝雷梁构件拼装架桥机；铁路上采用800kN、1300kN、1600kN架桥机。50年代采用悬臂式架桥机，需设桥头岔线，桥头路基压道要求较高，危险性较大。60年代开始研制单梁式架桥机及双梁式架桥机，既可使用架梁作业比较安全，而且可不设桥头岔线，解决了山区桥头地形狭窄。架桥困难的难题。就地灌注桩系指采用不同的钻孔方法，在土中形成一定直径的井孔，达到设计标高后，将钢筋骨架吊入井孔中，灌注混凝土形成桩基础。这种成桩工艺在欧洲于40年代初期已经开始使用。我国公路桥梁上使用钻孔灌注桩基础始于50年代末期，从河南省用人力转动锥头开始，逐渐在全国发展到冲抓锥、冲击锥、正反循环回转钻，潜水电钻及液压动力钻井等多种钻孔工艺。钻孔直径由初期的0.25米，到70年代的2.0米左右，目前最大桩径已达到4-6米，随着钻井技术的成熟钻机性能的不断完善，钻孔灌注桩的应用将进入一个新的阶段。钻孔灌注桩的桩长可以根据持力土噌的起伏面变化，并按使用期间可能出现的最不利内力组合配置钢筋，钢筋用量较少，便利施工，故应用较为普遍，过没某些省市桥梁状基中的钻孔灌注状占80%以上，钻孔灌注桩与沉入桩各有特点，可根据设计要求、机具设备、地质条件、场地情况和施工工期等因素，综合分析，合理选用。钻孔灌注桩的关键是钻孔。钻孔的方法可归纳为三种类型：即冲击法、冲抓法和旋转法。冲击法系用冲击钻机或卷扬机带动冲锥，接户锥头自重下落产生的冲击力反复冲击破碎土石或把土石挤入孔壁中，用泥浆浮起钻渣，或用抽渣筒或空气吸泥机排出钻渣而形成钻孔。冲抓法系用冲锥靠自重产生冲击力切入土层或破碎土层，叶瓣抓土、弃土以形成钻孔。旋转法系用人力或钻机，通过钻杆带动锥或钻头旋转切削土壤，用泥浆浮起排出71钻渣形成钻孔。每种方法又因动力与设备功能的不同，而分为多种。根据上述各种钻孔方法的适用范围和特点，结合机具设备供应情况、设计和工期要求以及土层状况，可以正确的选择钻孔方法。钻孔灌注桩施工因成孔方法的不同和现场状况各异，施工工艺流程不会完全相同。在施工前，要安排好施工计划，编制具体的工艺流程图，作为安排各工序施工操作和进度的依据。当同时有几个桩位施工事，要注意相互的配合，避免干扰与冲突，并尽可能地做到均衡地使用机具与劳动力，既要抓紧新钻孔的施工，也要做好已成桩的养护和质量检验工作。钻孔灌注桩施工，必须由有经验的施工人员主持，并掌握场地的地质与水文地质情况，保证钻孔设备完好，施工记录完善。钻孔灌注桩的主要工序是：埋设护筒、制备泥浆、钻孔、清底、钢筋笼制作与吊粮以及灌注水下混凝土等等。埋设护筒：钻孔成败的关键是防止孔壁坍塌。当钻孔较深时，在地下水位以下的孔壁土在静水压力下回向孔内坍塌，甚至发生流砂现象。钻孔内若能保持比地下水位高的水头，增加孔内静水压力，能稳定孔壁、防止坍孔。护筒除起到这个作用外，同时黑有隔离地表水、保护孔口地面，固定桩孔位置和起到钻头导向作用等。制作护筒的材料有木、钢、钢筋三种。护筒要求坚固耐用，不漏水，其内径应比钻孔直径大，每节长度约2-3米。一般常用钢护筒，在陆上与深水中均能使用，钻孔完成，可取出重复使用护筒底部及其周围一定范围内应夯填粘土，借助粘土压力及隔水作用，保持护筒稳定，保护孔口地面。在深水中埋设护筒时，先打入导向架，再用锤击或振动加压沉入护筒。互通入土深度视土质和流速而定。护筒平面位置的偏差不得大于5cm，倾斜度大于1%。泥浆制备：钻孔泥浆由水、粘土和添加剂组成具有浮悬钻渣、冷却钻头、润滑钻具，增大静水压力，并在孔壁形成泥皮，隔断孔外渗流，防止坍塌的作用。泥浆稠度应视地层变化或操作要求机动掌握，泥浆太稀，排渣能力小，护壁效果差；泥浆太稠回削弱钻头冲击能功能，降低钻进速度。成孔方法：灌注桩的成孔方法很多，各自适应于不同地层与环境条件。在桥梁工程中应用较多的有：沉管灌注桩、钻孔或挖孔灌注桩等等72参考文献：[1]公路桥涵设计手册—梁桥（上册），徐光辉，人民交通出版社[2]公路桥涵设计手册—梁桥（下册），刘效尧，人民交通出版社[3]公路桥涵设计手册—墩台与基础，江祖铭，人民交通出版社[4]公路桥涵设计手册—桥位设计，高东光，人民交通出版社[5]桥梁设计手册—桥梁附属构造与支座，金吉寅，人民交通出版社[6]桥梁工程，姚玲森编，人民交通出版社，1990年[7]简支梁桥示例集，易建国编，人民交通出版社，2000年[8]公路桥涵通用设计规范（JTJ021--2004），人民交通出版社73[9]公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范（JTJ011--2004），人民交通出版社[10]地基处理手册，中国建筑工业出版社[11]建筑地基处理技术规范（JGJ79-91）[12]岩石工程治理手册，林宗元，辽宁科技出版社[13]复合地基处理及其工程实例，牛志荣、李宏等，中国建材工业出版社致谢在此次设计中，有幸得到了牛志荣、聂云靖等教师指导，并在他们的大力支持下克服了设计中的种种问题，使我对桥梁设计有了进一步的了解，桥梁的设计过程同时也是我积累知识、增强信心、增长见识的过程，没有几位老师的悉心指导与帮助就难以完成本次毕业设计，更不会从中获得书本上难以获得的知识。在此，对各位老师表示衷心的感谢和深深的敬意！同时感谢我周围同学给予我极大的帮助，最后还要感谢院系领导，正是由于他们的精心组织，才使此次设计得以顺利完成，对他们的帮助再次表示由衷的感谢！！！74长江下游六大桥通常，我们把金沙江和岷江在四川省宜宾市汇合之后形成的滔滔东流的大江正式称为长江。新中国成立以前，长江上没有一座大桥，只能通过轮渡过江，交通十分不便。新中国成立以后，于1954年底，在长江上建起了万里长江第一桥——武汉长江大桥。改革开放后，特别是1995年以来，随着建设资金来源的多元化（原均为国家拨款，建后不收过桥费；现在为各种形式的筹资、贷款，建后收费还贷）及造桥技术的迅猛发展，大量的高投入、高技术、大跨径的长江大桥如雨后春笋一样纷纷修建起来，截止2006年3，长江宜宾至上海江段有已建成通车的特大型桥梁42座，在建的桥梁18座。长江从上海至宜宾江段共59座长江大桥（长江隧道），这里主要介绍苏通大桥、江阴75长江大桥、江阴长江公路大桥、扬中长江大桥。建设中的苏通大桥连接江苏省的苏州市与南通市，距江阴长江大桥约82公里，距长江入海口108公里，总投资62.7亿元，分为主桥和南北接线3大块，其中北接线长15.1公里，止于与通启高速公路相交的小海；南接线长9.1公里，止于与沿江高速和苏嘉杭高速交汇处的董浜；主桥全长2088米，斜拉桥主跨为1088米，该主跨比目前世界上最大跨径的日本多多罗大桥长200米左右。该桥索塔高300.4米，为世界第一高桥塔，比国内现有最高桥塔高出近百米。该桥基础埋置深度达80米，通航净空高度62米，5万吨集装箱货轮可从桥下通过。该桥设计风速为47m/秒，相当于12级台风的2倍。该桥建成后将成为世界上最大跨径的斜拉桥（斜拉桥是各类桥形中跨越能力仅次于悬索桥的一种）。该桥于2003年6月27日开工，2005年5月主墩的桩基础及承台完工，该桥计划于2008年底建成通车。江阴长江大桥是20世纪“中国第一、世界第四”（现为中国第二，世界第五）的悬索桥（悬索桥是跨越能力最大的一种桥，目前世界上最大跨径的桥是连接日本的本州与四国之间的海峡大桥——明石海峡大桥，主跨1991m，建成于1998年；排名第二的是丹麦的大带桥，主跨1624m，建成于1998年。我国正在施工中的更大跨径悬索桥为舟山西堠门大桥，主跨为1650m，将为中国第一，世界第二）。是国家主干道跨越长江的特大型公路桥梁。是江苏省境内跨越长江南北的第二座大桥。该桥是国家规划2000年前建成“两纵两横”公路主骨架中黑龙江同江至海南三亚国道主干线以及北京至上海国道主干线的跨江“咽喉”工程，是国家和江苏省基础设施重点建设项目。江阴长江公路大桥位于江苏省江阴市西山与靖江市十圩村之间。大桥全线建设总里程为5.176公里，总投资36.25亿元。大桥全长3071米，悬索桥跨径布置为369m＋1385m＋309m，索塔高197m，两根主缆直径为0.870m，桥面按六车道高速公路标准设计，宽33.8米，设计行车速度为100公里/小时；桥下通航净高为50米，可满足5万吨级轮船通航。该桥于1994年11月22日开工，1999年9月竣工通车。扬中长江大桥是一座由民间集资建造（扬中市地方政府筹资建造）的大桥，全长761172米，宽15米，共有30个墩台，总投资1.52亿元。该桥于1992年5月正式开工，1994年10月建成通车。扬中长江大桥的建成结束了江苏扬中岛与外界无桥相连的历史。但扬中长江大桥未跨长江南北，只是长江中的扬中岛与长江南岸的连接桥（详见扬中市地图），因此我个人认为该桥并不是一座真正意义上的跨越长江的“长江大桥”（长江的江心岛很多，有些离江岸较近，建一座几十米或一两百米的桥就可以连接，南京就还有一座这样的桥，但它们显然不能称“长江大桥”。但由于过去许多资料上都把扬中长江大桥当成典型的长江大桥，因此仍把它列在这里）。2002年9月扬中市开工修建夹江二桥，也就是“扬中长江二桥”，是该岛东侧的另一座长江南岸与该岛的连络桥，该桥含引道总长为6.5公里，其中主桥全长1.755公里，结构形式为普通的梁桥。扬中市在2004年10月28日进行扬中建县100周年、设市10周年暨扬中长江二桥竣工通车综合庆典活动。鉴于“扬中长江二桥”未跨越长江并且不是跨越长江的主河道，故不再把它单独列为一座长江大桥。润扬长江大桥，即镇江-扬州长江公路大桥，公路桥。润扬长江大桥是江苏省“四纵四横四联”公路主骨架和南北跨长江公路通道的重要组成部分。北联同江至三亚国道主干线，南接沪宁高速公路和312国道，西距南京长江第二大桥约60公里，东距江阴长江公路大桥约110公里。大桥连同两岸接线全长约23公里，按六车道高速公路标准设计，整个项目总投资约53亿元。该项目主要由南汊悬索桥和北汊斜拉桥组成，南汊桥主桥是钢箱梁悬索桥，索塔高209.9m，两根主缆直径为0.868m，跨径布置为470m＋1490m＋470m；北汊桥是主双塔双索面钢箱梁斜拉桥，跨径布置为175.4m+406m+175.4m，倒Y型索塔高146.9m，钢绞线斜拉索，钢箱梁桥面宽。该桥主跨径1385m比江阴长江大桥长105m，该桥取代江阴长江大桥成为“中国第一”的桥梁，全世界排名第三。该桥2000年10月开工，北汊的斜拉桥主体已于2003年10月完工，南汊桥已于2004年4月合拢，2005年4月30日正式通车。南京长江二桥位于南京长江大桥下游11公里处，由南汊桥、八卦洲（长江中第三大岛）公路连接线、北汊桥“二桥一路”组成，全长12.517公里，总投资33.5亿元其中，南汊大桥为双塔双索面钢箱梁斜拉桥，跨径布置为58.5m+246.5m+628m+246.5m+58.5m，以其628m主跨而成为继日本多多罗大桥、法国诺曼蒂大桥之后世界第三大斜拉桥。北汊大桥为预应力连续梁桥，主跨径165米，桥长2212米，桥面77宽32米。全线采用6车道高速公路标准。该桥于1997年10月开工，2001年3月竣工通车。南京长江大桥，公路铁路两用桥。南京长江大桥位于江苏省南京市下关和浦口之间，是继武汉长江大桥和重庆白沙砣长江大桥之后的第三座跨越长江的大桥，是全部由中国自行设计和施工的特大铁路、公路两用的双层钢木形梁桥，上层为公路桥，下层为双线铁路桥。南京长江大桥作为世界最长的公、铁路两用桥被收入了吉尼斯世界纪录。该桥主桥10孔，铁路桥长6772米，公路桥长4589米，宽15米。1960年1月，南京长江大桥正式动工兴建。1968年9月，南京长江大桥铁路桥道首先建成通车；12月29日，南京长江大桥公路桥正式建成通车。南京长江三桥是国家“十五”期间重点建设项目，全长约15.6公里，工程投资概算29.6亿元，是江苏省五个战略性过江通道之一。主桥为双塔双索面钢箱梁斜拉桥，下横梁当以上部分的索塔采用钢结构，在国内尚属首次。该桥的桥面铺装层跟南京长江二桥一样，采用环氧沥青。主跨跨径648米，设计为6车道高速公路。该桥于2003年8月29日正式动工，2005年5月22日合龙，该桥于2005年10月9通车，比原计划提前1年。YangtzeRiverDownstream\'sSixBridgesUsually,weMinjiangRiverandtheJinshaRiverinYibinCityofSichuanProvinceafterameetingoftheChangjiangRiver,knownformallyasthesurgingYangtzeRiverflowseast.BeforethefoundingofNewChina,therewasnobridgeintheYangtzeRiver,transitonlybyferry,transportationisinconvenient.AfterthefoundingofNewChinain1954attheendoftheYangtzeRiver,theYangtseRiverbuiltonebridge--WuhanYangtzeRiverBridge.Sincereformandopeningup,especiallysince1995,withtheconstructionofdiversifiedsourcesoffunding(bothformernationalfundingfornon-roadtollchargesafter;Nowforthevarious78formsoffinancing,loanfeesowingontheloanafterconstruction)andtherapiddevelopmentofbridge-buildingtechnology,alargenumberofhighinput,high-tech,bigbegantheYangtzeRiverBridge,likeeverywherehavebuiltup,Asof20063,YangtzeRivertoShanghaiJiangYibin,a42bridgeshavebeenbuiltintothelargeblocks,18blocksintheconstructionofthebridge.YangtzeRiverfromShanghaitoYibin,atotalof59blocksYangtzeRiverBridge(YangtzeRiverTunnel),whichintroducesSu-Bridge,theJiangyinYangtzeRiverBridge,theJiangyinYangtzeRiverHighwayBridge,YangChangjiangRiverBridge.ConstructionofSu-bridgeconnectingtheSuzhouCityinJiangsuProvinceandNantongCity,adistanceofabout82kilometresJiangyinChangjiangBridge,adistanceof108kmriver,withatotalinvestmentof6.27billionyuan,mainlyBridgeandtheNorth-Southwiringsub-sections3,15.1kmlongNorthwiring,limitedfundsandsmall-Kaihighwaysea;Southwiringlong9.1km,onlywiththeriverathighspeedandSujiahangInterchangeDongRobinson;Thebridgestands2,088metres,1088metrestocrossthebridge,theownersthaniscurrentlytheworld\'slargestinter-easternJapandosLuobridgeabout200metreslong.Suoda300.4metreshighbridgetotheworldonegirltowerhigherthantheexistinghighestbridgetowersalmost100meters.Bridgefoundationlayingdepthof80metres,62metreshighnavigationspace,50,000tonsofcargocontainersfrombridges.Bridgedesignwindspeedforthe47m/s,whichisequivalenttotwotimesthe12typhoon.Bridgewillbebuiltbytheworld\'slargestcablebegan(cableisinacapacityofthebridgeisasecondcable).BridgeonJune27,2003,beganinMay2005andthefoundationpilesfortheDolphinsTaiwancompleted,thebridgeisscheduledtobeopenedbytheendof2008.JiangyinYangtzeRiverHighwayBridgeislocatedinJiangyinCity,JiangsuProvince]Weicunbetween10and3,071city.Bridgeforthetotallengthof5.176kmlengthofthetotalinvestment3.625billionyuan.Bridgespan3,071metres,thecablebegandeploymentto369m+1385m+309m,197mSuodahigh,thetwomaincablediameter0.870m,accordingtosixlanehighwaybridgedesignstandards,33.8meterswide,thedesignspeedof100km/hour;Bridgesbetweenclearheightof50metres,50,000-tonshipstomeetshipping.BridgeonNovember22,1994,beganinSeptember1999fortheopening.YangChangjiangBridgeisaprivatefund-raisingbyconstruction(YangCitylocal79governmentfinancingconstruction)Bridgethatstands1,172metres,15metreswide,atotalof30Duntaitotalinvestmentof152millionyuan.ThebridgewasstartedinMay1992andinOctober1994openedtotraffic.YangconcludedJiangsuYangtzeRiverBridgebuiltYangIslandBridgeconnectedwiththeoutsideworldwithouthistory.ButYangChangjiangBridgedidnotcross-YangtzeRiverSouth,butYangtzeRiver,YangislandandYangtzeRiverCoastconnectingbridge(seeYangcitymap),IpersonallythinkthatthebridgeisarealsenseacrosstheYangtzeRiver"bridge"(theYangtzeRivermiddleofariverislandmany,somefromthebankrecently,theconstructionofafewdozenextraor12ofthe100-meterbridgecanconnect,Nanjingtohavesuchabridge,buttheyclearlydonotcall"bridge."ButbecausemuchoftheinformationontheirpastYangChangjiangBridgeasatypicalbridge,andthereforeitisstillhere).YangCityinSeptember2002startedtheconstructionoftragedyCo.,thatis,"YangChangjiangCo."istheothersideoftheislandandtheislandBlockYangtzeRiverCoastliaisonBridge,whichcontainApproachRoad-6.5km,ofwhich1.755kmofthemainbridgespan,structuralformofordinaryLiangBridge.YangCityinOctober28,2004forthe100thanniversaryofYang-county,the10thanniversaryofthecitylocatedcumYangChangjiangCo.completeditscomprehensivecelebrations.Giventhe"YangChangjiangCo."acrosstheYangtzeRiverandnotacrosstheYangtzeRiverisnotthemainriver,itisnolongerclassifiedasaseparateYangtzeRiverBridge.ChinaJanYangtzeRiverBridge,Zhenjiang-YangzhouYangtzeRiverHighwayBridge,HighwayBridge.ChinaYangtzeRiverBridgeisJanJiangsuProvince,"thefourfourverticalandfourhorizontal"structureandthemainnorth-southhighwaycorridorsacrosstheYangtzeRiverHighwayimportantcomponent.SanyaStatestotheNorth,togetherwithJiangarterialhighways,thenHuninghighwayandtheSouthStateRoad312,thesecondblocktheNanjingYangtzeRiverBridge,some60kmwestJiangyinYangtzeRiverHighwayBridgeabout110km.Bridge,togetherwithcross-straitwiringlengthofapproximately23kilometresbysixlanehighwaydesignstandards,theentireprojectwithatotalinvestmentofabout5.3billionyuan.BranchingstreamoftheprojectmainlyfromtheSouthandNorthbranchingstreamcablestayedcompositionSouthBridgeisbranchingstreamsteelgirderbridges,Suotahigh209.9m,twomaincablediameter0.868m,begandeploymentto470m+1490m+470m;80Northbranchingstreamdemandsideofthebridgeisthedouble-lengthsteelgirderbridge,begandeployingto175.4m+175.4m+406m,downTridentSuodahigh146.9m,Gangjiaxiancable-stayed,steelgirderbridgewide.ThemainbridgeovertheJiangyinYangtzeRiverBridgebegan1385m105mlong,thebridgereplacedJiangyinChangjiangBridgebecame"oneChina"bridge,theworldrankingthird.BridgestartedinOctober2000,NorthbranchingstreamofthemainbridgewascompletedinOctober2003,SouthbranchingstreambridgespanwasApril2004,April30,2005officialopening.NanjingYangtzeRiverBridgeinNanjingYangtzeRiverCommunicationsdownstream11kmfromsouthbranchingstreamBridge,Baguazhou(YangtzeRiver,thethirdlargestisland)roadlinks,NorthbranchingstreamBridge"Communicationsup"compositionspan12.517km,withatotalinvestmentof3.35billionyuan.TheSouthbranchingstreamdemandsideofthebridgefortwo-lengthsteelgirderbridge,begandeploymentto246.5m+58.5m+628m+246.5m+58.5m,withitsmaincross628mandbecomemoreLuoBridgeafterJapan,FranceNuomandiaftertheworld\'sthirdlargestcable-stayedbridge.NorthBridgetospancontinuousgirderbridgebranchingstream,theeastern165metres,2,212metreslongbridge,thebridge32meterswide.Fulluseofsixlanehighwaystandards.BridgestartedinOctober1997andMarch2001fortheopening.NanjingYangtzeRiverBridge,roadraildual-usebridge.NanjingYangtzeRiverBridgeinJiangsuProvinceandNanjingPukouShimonosekibetweenfollowingWuhanYangtzeRiverBridgeandtheChongqingYangtzeRiverBridgePakShasteelyardweightafterthreeblocksofthebridgeacrosstheYangtzeRiver,Chinaisentirelyself-designandconstructionofmajorrailwaysandhighwaysdualtwo-tierGangmu-girderbridge,theroadtotheupperbridgedeckisatwo-lanebridge.NanjingYangtzeRiverBridgeastheworld\'slongestpublicanddual-userailbridgewasaGuinnessWorldRecordincome.10bridgeKongmainbridge,6772metreslongbridge,4589metreslonghighwaybridge,15metreswide.January1960,theNanjingYangtzeRiverBridgeconstruction.September1968,theNanjingYangtzeRiverBridgeRailwayBridgeRoad,wasopenedtotraffic;December29,theNanjingYangtzeRiverBridgeHighwayBridgeofficiallyopenedtotraffic.NanjingYangtzeRiverbridgeisthenational"TenthFive-yearPlan"keyconstruction81projects,lengthofapproximately15.6km,for2.96billionyuanofinvestmentprojects,JiangsuProvinceisoneofthefivestrategicGuoJiangxinRoad.Thedemandsideofthebridgeforthedouble-lengthsteelgirderbridge,partofthebeamsabovetheSuotawhenusedstructuralsteelwork,thefirstofitskindinthecountry.LevelwiththebridgedeckcracksNanjingYangtzeRiverCommunications,theethyleneasphalt.Thecross-eastern648metres,designedtosixlanehighway.BridgeonAugust29,2003formallycommencedonMay22,2005-Long,thebridgeopenedtotrafficon9October2005,oneyearearlierthanoriginallyplanned.82',)