大厅装饰满堂脚手架搭设施工方案

('XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX大厅装饰满堂架搭设专项方案编制人员：审核：编制时间：目录一、工程概况............................................................................................2二、编制依据............................................................................................3三、脚手架搭设设计................................................................................3四、构造要求及技术措施........................................................................44。1满堂式钢管脚手架的构造要求及技术措施.............................4五、脚手架的搭设及拆除施工工艺........................................................55。1落地式钢管脚手架塔设施工工艺.............................................55.2脚手架的拆除施工工艺...............................................................6六、安全注意事项....................................................................................7七、安全、文明施工................................................................................7八、满堂落地脚手架计算书....................................................................8九、双排落地脚手架计算书..................................................................16一、工程概况本工程为XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程天棚（吊顶)装饰工程,大厅顶棚设计为涂料顶棚，两侧面内墙也为乳胶漆涂料，大厅正面和后面出入口外装挂铝塑板.大厅位置在办公楼A区与办公楼B区的相交处,从0.000～三层未连接，没有设计梁板。四层设置梁板将A区与B区办公楼连接起来。五层~九层A区与B区断开，十层以上，A区与B区又连成整体。这样，1层~4层大厅形成第一段满堂架(三个层高高度，11.40m），4层~10层形成第二段满堂架（六个层高高度，22.80m）.1层~4层大厅顶部高度为11。40m，面积约200㎡，第二段顶部高度为22。80m，面积约200㎡。为便于顶棚工程的施工，在大堂内需搭设约10m高满堂红钢管脚手架，满堂脚手架上不堆放材料,只要满足施工作业人员及零星材料的负荷即可，满堂脚手架的使用荷载不超过2。5KN/㎡。二、编制依据1、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80—91）2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011)3、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）4、《钢管脚手架扣件》（GB15831—2006）5、《施工现场安全临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005)6、本工程装饰装修工程施工图三、脚手架搭设设计1、为满足大厅顶棚装修施工搭设的满堂脚手架，搭设高度10米.全部采用Φ48×3.5钢管搭设，满堂脚手架立杆间距纵横均为1200；立杆接长必须对接，不得采用搭接接长。满堂脚手架水平横杆沿高度每间隔1800设一道，距楼地面200设一道扫地杆及连续水平剪刀撑，在8m处设置连续水平剪刀撑。满堂脚手架的剪刀撑纵横均要设置，每间隔6m设一道，从下到上全高设置,剪刀撑与楼地面的角度为60度,剪刀撑必须采用搭接接长，搭接长度不小于1米。满堂脚手架操作平台满铺脚手板，脚手板采用工程模板，脚手板下水平杆的间距不大于600mm，脚手板与水平横杆用16#铁丝穿孔绑扎牢固。其余构造需满足JGJ130-2011构造要求.2、大厅出入口及主楼1-2层挑板位置外装修施工需搭设的双排落地脚手架，搭设最高高度14米大厅出入口位置，主楼周边1-2层挑板位置搭设高度为8。5米。立杆的横距1。4m，纵距1.8m,步距1.8m；搭设时严格控制与建筑物间的间距，保证装饰施工空间。四、构造要求及技术措施4.1满堂式钢管脚手架的构造要求及技术措施4.1.1地基处理首先进行搭设场地的清理工作，架体搭设在一层混凝土楼板上，按方案设计的立杆间距进行放线定位，立杆底部铺设木脚手板垫块要平稳，不得悬空。4。1.2立杆本工程脚手架立杆顶端高出操作平台1。2m。做为顶板临边防护栏杆。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。4.1.3纵向水平杆搭设应符合下列规定:1。纵向水平杆的搭设应符合本方案构造规定；2。在脚手架的同一步中纵向水平杆应四周交圈用直角扣件与内外角部立杆固定；4.1.4横向水平杆搭设应符合下列规定：1。搭设横向水平杆应符合本方案的构造规定2。横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不得大于100mm;4。1.5纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。4.1。6剪刀撑本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式,随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每5步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角为60°。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。4。1。7脚手板的铺设要求1.脚手板应铺满铺稳离开墙面120mm；2.脚手板搭接处及脚手板探头部分应用16#镀锌铁丝固定在支承杆件上；3。作业层的脚手板应全数满铺；五、脚手架的搭设及拆除施工工艺5。1落地式钢管脚手架塔设施工工艺落地脚手架搭设的工艺流程为:场地清理→定位设置脚手板垫块→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→横杆→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→搭防护栏杆→绑扎安全网。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并作好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用白灰点出立杆标记。垫板应准确地放在定位线上,垫板必须铺放平稳,不得悬空.在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑,待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除.当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙搭设完毕后方可拆除。立杆设置宜先立里排立杆，后立外排立杆.每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后,立中间部分各立杆，双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直,立杆接长时，宜先立外排，后立内排。其余组件的搭设要求参见构造要求。5。2脚手架的拆除施工工艺拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则,一般的拆除顺序为安全网栏杆脚手板剪刀撑水平杆立杆。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再除脚手架，分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步，应增设连墙件加固.当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应在适当位置搭临时抛撑加固。六、安全注意事项1、搭设脚手架的作业人员必须进行培训，取得上岗证的工人方可上岗。2、脚手架搭设完成后，按JGJ130-2011规范验收合格后方可使用.3、操作工人必须遵守安全操作规程,正确使用安全“三宝"。4、脚手架上不得堆放材料,施工荷载为2。5KN/㎡.5、施工作业用的机械设备不得放在脚手架上，构件加工应在楼层上进行。七、安全、文明施工1、脚手架搭设时应有专人看护，并拉上警戒线，防止物体打击。2、机油洗扣件时要注意不污染土壤和环境；钢管刷防锈漆时应配备灭火器，注意防火。3、机油及油漆属易燃品,严格按管理规程进行运输、储存和领用.八、满堂落地脚手架计算书支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果.本计算书编写还参考了《施工技术》2002。3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011），同时参照了浙江省地方标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（J10905—2006)的部分内容。一、参数信息:1.基本参数立杆横向间距或排距la(m）:1.20，立杆步距h(m）：1。80；立杆纵向间距lb(m）:1.20，平台支架计算高度H（m）：10.00；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300。00；钢管类型(mm）:Φ48×3.5，扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重（kN/m2）:0。300；栏杆自重(kN/m):0。150;材料堆放最大荷载(kN/m2）:2.500；施工均布荷载（kN/m2)：1.000;3.地基参数地基土类型:；地基承载力标准值(kPa)：300.00；立杆基础底面面积（m2):0.20;地基承载力调整系数：1.00.4。风荷载参数本工程地处四川成都市,基本风压0。3kN/m2；荷载高度变化系数μz为0.74，风荷载体型系数μs为0。286；施工操作平台计算中考虑风荷载作用.二、纵向支撑钢管计算：纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩W=5.08cm3；截面惯性矩I=12.19cm4；纵向钢管计算简图1。荷载的计算：（1)脚手板与栏杆自重（kN/m）：q11=0。15+0。3×0。3=0.24kN/m;（2）堆放材料的自重线荷载(kN/m):q12=2。5×0。3=0.75kN/m;(3）活荷载为施工荷载标准值(kN/m）：p1=1×0。3=0。3kN/m2.强度验算:依照《规范》5。2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和;最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布荷载：q1=1。2×q11+1.2×q12=1.2×0.24+1。2×0。75=1。188kN/m；均布活载：q2=1.4×0。3=0.42kN/m；最大弯距Mmax=0.1×1.188×1.22+0。117×0.42×1。22=0.242kN.m；最大支座力N=1.1×1.188×1.2+1。2×0.42×1.2=2.173kN；最大应力σ=Mmax/W=0.242×106/(5080)=47。605N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值［f]=205N/mm2；纵向钢管的计算应力47。605N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度;计算公式如下:均布恒载：q=q11+q12=0。99kN/m；均布活载:p=0。3kN/m；ν=（0。677×0。99+0。990×0.3）×12004/（100×2.06×105×121900)=0。799mm;纵向钢管的最大挠度为0。799mm小于纵向钢管的最大容许挠度1200/150与10mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=2.173kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN。m）支撑钢管计算变形图（mm）支撑钢管计算剪力图（kN）最大弯矩Mmax=0。978kN.m;最大变形Vmax=3.951mm；最大支座力Qmax=9。507kN；最大应力σ=192.512N/mm2；横向钢管的计算应力192。512N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为3.951mm小于支撑钢管的最大容许挠度1200/150与10mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算：按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN。R≤Rc其中Rc—-扣件抗滑承载力设计值，取12。80kN;纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9。507kN；R〈12.80kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1）脚手架的自重(kN）：NG1=0。116×10=1。161kN；(2）栏杆的自重（kN)：NG2=0.15×1.2=0.18kN；(3）脚手板自重（kN):NG3=0.3×1。2×1.2=0。432kN;(4）堆放荷载(kN）:NG4=2.5×1.2×1.2=3.6kN;经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.373kN；2。活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=1×1。2×1。2=1。44kN;3。立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1。4NQ=1.2×5。373+1.4×1.44=8。464kN;六、立杆的稳定性验算：立杆的稳定性计算公式:组合风荷载：其中N————立杆的轴心压力设计值（kN）：N=8。464kN；φ————--—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i——-—计算立杆的截面回转半径（cm）:i=1.58cm;A--—-立杆净截面面积(cm2)：A=4。89cm2;W---—立杆净截面模量（抵抗矩)（cm3）：W=5.08cm3；σ--——---钢管立杆最大应力计算值（N/mm2)；［f］--——钢管立杆抗压强度设计值:[f］=205N/mm2；L0-——-计算长度(m）；KH——--高度调整系数:KH=1/（1+0.005×（10—4））=0。971；MW—-——风荷载产生的弯矩值Mw=0.85×1。4×Mwk=0。85×1.4×Wk×la×h2/10=0。85×1.4×0.044×1.2×1.82/10=0。021kN·m；其中Wk为风荷载标准值Wk=0。7μzμsWo=0.7×0.74×0。286×0。3=0。044kN/m2；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或（2)计算l0=k1μh（1）l0=h+2a(2)k1——-—计算长度附加系数，取值为1.163；μ-———计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3；μ=1。73；a-—--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0。1m；公式(1）的计算结果：立杆计算长度L0=k1μh=1。163×1.73×1.8=3.622m；杆件长细比超过JGJ130—2011第14页表5.1。9规定，lo/i=kμh/i=1。0×1.73×1。8×103/15.8=229<250，满足要求！公式（2）的计算结果：L0/i=2000/15。8=127；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。412;钢管立杆受压应力计算值；σ=8463.6/（0。412×489×0。971)+0。021×106/5.08×103=47。318N/mm2；钢管立杆稳定性验算σ=47。318N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式（3）计算l0=k1k2(h+2a）（3)k2-—计算长度附加系数，按照表2取值1。018；公式(3)的计算结果：L0/i=2367.868/15.8=150;由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.308；钢管立杆受压应力计算值；σ=8463。6/（0。308×489×0。971)+0。021×106/5.08×103=61。928N/mm2;钢管立杆稳定性验算σ=61.928N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f］=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患.以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》七、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值：fg=fgk×kc=300kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=300kPa；脚手架地基承载力调整系数:kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=42.32kPa；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=8.46kN;基础底面面积：A=0.2m2。p=42.32≤fg=300kPa。地基承载力满足要求！九、双排落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为14m，立杆采用单立管;搭设尺寸为：立杆的横距为1.4m，立杆的纵距为1。8m，大小横杆的步距为1。8m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3。5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1。00；连墙件采用两步三跨,竖向间距3.6m，水平间距5。4m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件;2.活荷载参数施工均布活荷载标准值：2。000kN/m2;脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数：1层；3.风荷载参数本工程地处四川成都市，基本风压0.3kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13;脚手架计算中考虑风荷载作用；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m):0.1337;脚手板自重标准值(kN/m2）：0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.150；安全设施与安全网（kN/m2)：0。005；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0。038；脚手板铺设总层数：4；5。地基参数地基土类型:竹笆片脚手板；地基承载力标准值(kPa）:300。00；立杆基础底面面积(m2):0。20;地基承载力调整系数：1.00。二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算小横杆的自重标准值：P1=0。038kN/m；脚手板的荷载标准值：P2=0。3×1。8/3=0.18kN/m；活荷载标准值:Q=2×1。8/3=1。2kN/m；荷载的计算值:q=1。2×0。038+1.2×0。18+1。4×1.2=1.942kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩Mqmax=1。942×1。42/8=0。476kN。m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=93。663N/mm2;小横杆的最大弯曲应力σ=93.663N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0。18+1。2=1.418kN/m；最大挠度ν=5。0×1.418×14004/(384×2.06×105×121900)=2.825mm；小横杆的最大挠度2.825mm小于小横杆的最大容许挠度1400/150=9.333与10mm，满足要求!三、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0。038×1.4=0。054kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.3×1。4×1.8/3=0。252kN;活荷载标准值：Q=2×1。4×1。8/3=1.68kN；荷载的设计值：P=(1。2×0。054+1。2×0.252+1。4×1.68)/2=1.359kN；大横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和.均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.08×0。038×1。8×1.8=0。01kN。m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267×1.359×1。8=0.653kN.m;M=M1max+M2max=0。01+0。653=0。663kN.m最大应力计算值σ=0。663×106/5080=130.572N/mm2;大横杆的最大应力计算值σ=130.572N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2,满足要求！3。挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位:mm;均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：νmax=0.677×0.038×18004/(100×2。06×105×121900）=0.109mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=（0。054+0。252+1。68）/2=0。993kNν=1。883×0。993×18003/（100×2。06×105×121900）=4.342mm；最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.109+4.342=4。451mm；大横杆的最大挠度4。451mm小于大横杆的最大容许挠度1800/150=12与10mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1。00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。00kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值：P1=0。038×1.4×2/2=0。054kN；大横杆的自重标准值:P2=0。038×1.8=0。069kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.4×1。8/2=0.378kN；活荷载标准值：Q=2×1.4×1.8/2=2。52kN；荷载的设计值:R=1。2×(0。054+0。069+0.378）+1.4×2。52=4。129kN；R〈8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0。1337kN/mNG1=[0.1337+（1。40×2/2)×0.038/1。80]×14。00=2。290kN；（2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×4×1。8×（1。4+0.3)/2=1.836kN;（3)栏杆与挡脚手板自重标准值;采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0。15kN/mNG3=0.15×4×1.8/2=0.54kN；（4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网;0。005kN/m2NG4=0。005×1.8×14=0。126kN；经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.792kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2×1。4×1。8×1/2=2。52kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo—-基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：Wo=0.3kN/m2；Uz——风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2012）的规定采用：Uz=1；Us——风荷载体型系数：取值为1。13；经计算得到，风荷载标准值Wk=0。7×0。3×1×1。13=0。237kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1。2×4。792+1。4×2.52=9。278kN;考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1。2NG+0。85×1.4NQ=1.2×4。792+0.85×1。4×2.52=8。749kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0。850×1。4×0.237×1.8×1.82/10=0.165kN。m；六、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值：N=9。278kN;计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3。3得：k=1。155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3。3得：μ=1.57；计算长度，由公式lo=k×μ×h确定:l0=3.264m；长细比Lo/i=207；轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0。169；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）:W=5。08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f］=205N/mm2;σ=9278/（0。169×489)=112.273N/mm2；立杆稳定性计算σ=112。273N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=8.749kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3。3得:k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3。3得：μ=1.57;计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.264m;长细比：L0/i=207；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.169立杆净截面面积：A=4。89cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）:W=5。08cm3;钢管立杆抗压强度设计值：［f］=205N/mm2；σ=8749.12/(0。169×489)+164688。098/5080=138。288N/mm2；立杆稳定性计算σ=138。288N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求!七、最大搭设高度的计算：按《规范》5。3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=2。502kN;活荷载标准值：NQ=2.52kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0。134kN/m；Hs=［0。169×4。89×10—4×205×103—(1。2×2.502+1.4×2.52)]/（1.2×0。134)=64。89m；按《规范》5。3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米：［H]=64。89/（1+0。001×64。89)=60.936m；［H］=60。936和50比较取较小值.经计算得到，脚手架搭设高度限值［H]=50m.脚手架单立杆搭设高度为14m，小于［H］，满足要求!按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.502kN；活荷载标准值:NQ=2。52kN;每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.134kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1。4×0.85)=0。165/(1.4×0.85）=0.138kN。m;Hs=（0.169×4.89×10-4×205×103-（1.2×2。502+0。85×1.4×(2。52+0.169×4。89×100×0。138/5.08）)）/(1。2×0.134）=51.49m；按《规范》5.3。6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H］=51.49/(1+0.001×51。49)=48。969m；[H]=48.969和50比较取较小值.经计算得到，脚手架搭设高度限值［H]=48.969m。脚手架单立杆搭设高度为14m，小于［H],满足要求！八、连墙件的稳定性计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.237kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=19。44m2；按《规范》5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：Nlw=1。4×Wk×Aw=6。458kN;连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=11。458kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；又:A=4。89cm2;[f］=205N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4。89×10-4×205×103=95.133kN;Nl=11。458〈Nf=95。133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=11。458小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=300kPa;其中,地基承载力标准值：fgk=300kPa；脚手架地基承载力调整系数:kc=1；立杆基础底面的平均压力:p=N/A=46.392kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=9。278kN;基础底面面积：A=0。2m2.p=46。392≤fg=300kPa。地基承载力满足要求！',)