寒冷和严寒地区建筑门窗节能设计和解决方案

('寒冷和严寒地区建筑门窗节能设计和解决方案周佩杰【摘要】本文以寒冷和严寒地区建筑门窗的节能保温为主线,对现行国家标准进行了介绍,指出了影响门窗节能保温的五大因素,对门窗的节能设计和解决方案进行了阐述，可供在实际工作中应用。【Ａbsｔract】Inthｉｓpapｅr,colｄandｃoldregｉｏnｓinsulatｉｏnbuildiｎgtheｍainlinｅofeｎｅｒgy—savinｇwｉnｄｏwsandｄｏorsoｎthｅｅxiｓtingnationaｌstandａrdsｗereｉnｔrｏduceｄ，aｎdpｏinｔｅｄoutthｅwｉndｏwｓofthefｉvefａcｔorsofenergy—ｓavｉｎginsulatiｏn，ｅnｅｒgy－eｆｆicｉentdesignonｔhedｏｏrsandwinｄｏwsandsoｌuｔiｏｎｓareｄｅscrｉbed,forinｐｒａｃｔｉｃalworkapplication.【主题词】辐射、传导、对流、通风。【Keywｏrds】Rａdｉaｔion,conｄｕction,convection,veｎtiｌａｔion.建筑围护结构节能是建筑节能的重要组成部分,特别是寒冷和严寒地区建筑围护结构节能在我国最为重要,这是该地区的面积约占国土面积的三分之二。我国严寒地区是指东北、内蒙古和西部部分地区,最冷1月平均温度≤—１0℃，７月平均气温≤２5℃；寒冷地区是指中上部和西部部分地区，最冷1月平均温度>—10℃~0℃,７月平均气温18℃~２８℃．为实现建筑采暖能耗降低65%左右的节能目标,所有建筑设计必须按此进行设计,并在实际运行中也要持续达到此目标。建筑门窗占建筑墙体３0%-50％,是建筑节能的重要环节,为此在寒冷和严寒地区做好门窗的节能保温更为重要。一、寒冷和严寒地区节能设计标准GＢ５60189—2005《公共建筑节能设计标准》和JGJ26-2010《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》对寒冷和严寒地区节能设计进行了详细的规定。1为了使建筑围护结构热工性能要求更合理JGＪ26—2０10《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》对寒冷和严寒地区进一步划分为５个气候子区:气候子区分区依据备注严寒地区（Ⅰ区)严寒（Ａ）区6000≤HDD18HDＤ18:采暖度日数CＤＤ26：空调度日数严寒（Ｂ）区5000≤HＤＤ1８〈６000严寒（Ｃ)区38００≤HDＤ18〈5０00寒冷地区(Ⅱ区）寒冷（A）区2000≤HDD１8〈3８0０CＤD2６≤90寒冷(B）区2000≤HDD18〈3800CＤD26〉902为实现建筑采暖能耗降低5０%左右,《公共建筑节能设计标准（ＧＢ５0189—2005）》对公共建筑外围护结构热工设计规定:2.1严寒、寒冷地区建筑的体形系数应小于或等于0。40.2。２根据建筑所处城市的建筑气候分区，围护结构的热工性能见下表围护结构传热系数限值(传热系数KW/(m2·K)）气候分区严寒地区A区严寒地区Ｂ区代表性城市海伦、博克图、伊春、呼玛、海拉尔、满洲里、齐齐哈尔、富锦、哈尔滨、牡丹江、克拉玛依、佳木斯、安达长春、乌鲁木齐、延吉、通辽、通化、四平、呼和浩特、抚顺、大柴旦、沈阳、大同、本溪、阜新、哈密、鞍山、张家口、酒泉、伊宁、吐鲁番、西宁、银川、丹东围护结构部位体形系数≤０．3０。3<体形系数≤0.４体形系数≤0.3０。3＜体形系数≤0。4外墙（包括非透明幕墙)≤0．４５≤0.４0≤0。５0≤0．45单窗墙一朝向外窗(包括透明幕墙)面积比比≤0。2≤3.0≤3。2≤2。80.2<比≤０。3≤2。8≤２。9≤2。5０.3＜比≤０。4≤2。5≤２。6≤2。２0。4＜比≤0.5≤２。0≤２.1≤1．8０。5＜比≤0.７≤１。7≤1。8≤1。６屋顶透明部分≤２。5≤２。6围护结构传热系数限值(传热系数ＫW/(m2·K））和遮阳系数SC（东、南、西向/北向)气候分区寒冷地区代表性城市兰州、太原、唐山、阿坝、喀什、北京、天津、大连、阳泉、平凉、石家庄、德州、晋城、天水、西安、拉萨、康定、济南、青岛、安阳、郑州、洛阳、宝鸡、徐州围护结构部位体形系数≤０。30。３<体形系数≤0.4外墙（包括非透明幕墙)≤0。60≤0。50单一朝向外窗(包括透明幕墙)窗墙面积比传热系数遮阳系数SC传热系数遮阳系数SC比≤０。2≤３。５—≤3．0—0.2<比≤0．3≤3。0—≤2。５—0.３＜比≤0。４≤２。７≤0。70/—≤2。3≤0。70/－０。4＜比≤0。５≤2．3≤0。60/—≤2.0≤0。60/—0。5＜比≤0。7≤2.0≤0。50/－≤1．8≤0。５0/-屋顶透明部分≤2。7≤0。50≤2。7≤0。50≤3。5≤0。35说明有外遮阳时，遮阳系数=玻璃的遮阳系数×外遮阳的遮阳系数；无外遮阳时,遮阳系数＝玻璃的遮阳系数。2。3建筑每个朝向的窗（包括透明幕墙)墙面积比均不应大于0。70.当窗（包括透明幕墙）墙面积比小于０.40时，玻璃(或其他透明材料)的可见光透射比不应小于0。４0。2。4屋顶透明部分的面积不应大于屋顶总面积的2０%。2.5外窗的可开启面积不应小于窗面积的3０%；透明幕墙应具有可开启的部分或设有通风换气装置.2。6外窗的气密性等级不得小于４级(2００２年标准)（单位缝长:１。５≥q１>0.5m3／（·h）,单位面积：4．5≥q2>1。5ｍ3/(㎡·h）。２。7透明幕墙的气密性等级不得小于3级（固定部分：0.05<ｑ≤0。10）,可开启部分:１。53。03。6楼梯间及外走廊与室外连接的开口处应设置窗或门，且该窗和门应能密闭。严寒（A）区和严寒（B）区的楼梯间宜采暖,设置采暖的楼梯间的外墙和外窗应采取保温措施。3。７居住建筑不宜设置凸窗。严寒地区除南向外不应设置凸窗，寒冷地区北向的卧室和起居室不得设置凸窗。设置的凸窗凸出不应大于4００mm,其传热系数比普通窗降低15%，且其它不透明部分和外墙传热系数相等。3.8阳台和直接连通的房间之间应设置隔墙和门、窗。当阳台和直接连通的房间之间不设置隔墙和门、窗时,应将阳台作为所连通房间的一部分按相关规定设计。当阳台和直接连通的房间之间设置隔墙和门、窗，并符合相关规定的限值时，可不对阳台外表面作特殊热工要求；当大于相关规定的限值时，不透明部分应不大于相关规定的限值的１２0%，严寒地区阳台窗的传热系数〈2。5W／(m２·K),寒冷地区阳台窗的传热系数〈3。１Ｗ／(m２·K),阳台外表面窗墙比〈6０％。3。9南向外窗(包括阳台透明部分）宜设置水平遮阳或活动遮阳,东、西向的外窗宜设置活动遮阳.3．10外窗(门）框与墙体之间的缝隙,应采用高效保温材料填堵，不得采用普通水泥砂浆补缝.3。11外窗（门)洞口室外部分侧墙面应做保温处理，并应保证窗(门)洞口室内部分的侧墙的内表面温度不低于室内空气设计温、湿条件下的露点温度，减小附加热损失.二、影响寒冷和严寒地区保温性能的五大因素寒冷和严寒地区由于室内外温差大，室内外冷热空气对流导致室内外结露、结霜或结冰,并可导致门窗变形，图一是由于开启扇密封而导致的窗扇结冰,不能开启;图二是由于室内外温差而导致的门窗中框和扇的变形;图三是由于门窗框与墙体结合部位的密封而导致的窗台结冰、结露;图四是由于中空玻璃密封和框玻密封而导致的中空玻璃结露、积水,从四张图片可以看出影响门窗的保温性能主要有以下五大因素：1门窗用玻璃的热幅射进行的热传导门窗玻璃一般占门窗的70％—8０%，对门窗的节能起主导作用，玻璃的节能主要是通过玻璃的热工性能，玻璃层数，玻璃中间的隔离层、隔离层的介质、隔离层间隔框的材质、隔离层间隔框的密封等因素来实现阻隔冷热空气的热传导，而形成结露、结霜和结冰。2门窗框材料的热幅射进行的热传导和室内外温差而导致变形门窗框一般占门窗的2０％-３0%，对门窗的节能起重要作用，门窗框的节能主要决定门窗框材料强度、导热系数、门窗框的腔体构成而形成多道保温隔热层。3门窗框扇与玻璃之间的各种渗透随之带来的热量交换及渗漏造成的对流放热损失。门窗框与玻璃之间缝隙的密封和多腔体实现，是防止各种渗透的能力，降低门窗的线传热系数（门窗边缘与框的组合传热效应所产生附加传热量的参数），减少热量交换的途径,而门窗型材特别是中竖梃型材的强度而导致的变形是控制的重点。4门窗框与窗扇之间形成空气渗透随之带来的热量交换及渗漏造成的对流放热损失。门窗扇实现了门窗的出入和通风,但门窗扇与门窗框的密封是节能控制的最关键点，既要保证扇的开启灵活，又要保证关闭后密封,框扇之间的密封方式和腔体构成，五金件关闭后的密封和五金件强度是提高窗的保温隔热性能和气密性的手段，而门窗型材特别是中竖梃和扇梃型材的强度而导致的变形必须严加控制。5门窗框与墙体之间缝隙形成空气渗透随之带来的热量交换及渗漏造成的对流放热损失门窗框与墙体之间的结构形式、安装方式和牢固程度，门窗材料与墙体材料的线膨胀系数一致性,门窗框与墙体之间的密封材料的保温性能和耐候性能以及粘接能力和抗变形能力,附框保温能力是解决墙体与窗框之间缝隙的关键,也是提高门窗与建筑结合部位节能的关键.三、寒冷和严寒地区门窗节能设计1冬季室内外温差所产生的门窗变形1.1冬季室内外温差引起的受力杆件变形冬季室内外温差引起的窗框、扇受力杆件尺寸变形,室外温度低引起室外侧的的窗框、扇受力杆件收缩，室内侧温度高则伸长，使窗向室内形成圆弧形鼓进，,（见图２)长年累积成永久变形,将失去窗的功能。根据温差变形室内外变形长度差为:ΔL=Δt×α×L上式:ΔL——温度变形后室内外中框、扇表面长度差值Δt——室内外窗框、扇表面温差α-—窗框、扇线膨胀系数L——窗框、扇最大跨距长度为简化计算,假设窗框、扇断面弯曲时中性层二面对称,则:(Ｒ０＋B)×γ－R0×γ=ΔL／2即γ=ΔＬ／2B则∠γ=（ΔL／2B)×(１80／π)则(R０+Ｂ/2）×γ＝Ｌ/2则R0＝L/2γ-B／2则ｆ=(R0+B)—(R０＋B)cosγ≤3ｍｍ上式:R０——窗框、扇变形后的内圆半径γ——窗框、扇变形后的圆弧半角(弧度)B——窗框、扇厚度f——窗的密封件允许的变形量≤3mｍ,当大于时，则需采取增强措施。1.2窗的内、外表面温度从们往往认为室内外温差就是窗的内外表面温差,这是不对的，因为窗框、扇室内外表面的温度取决于室内外温度、窗框扇型材的传热系数Ｋ值和窗框扇表面与空气之间的热阻．窗框扇室内表面温度:ｔi＝Ti—RiK(Ti—T０)窗框扇室外表面温度：t0=Tｉ-(1／K－Ｒ0)×Ｋ(Ti-T0)式中:Ti-—室内温度T０——室外温度K-—窗框扇传热系数Rｉ——窗框扇内表面热阻,取１/8=０.１25m２·K/WＲ０--窗框扇外表面热阻，取１/23＝0。043m2·K／Ｗ1。3计算实例设：窗形尺寸为１５00×1500,保温K值为２（Ｗ／ｍ2·K),冬季温度室内2０℃、室外—2０℃，取框扇的线膨胀系数α为7。５×1０—５，窗框宽取70mm试求:平面变形情况.解:ｔi=Ti—RｉK(Ｔi-T０)＝20-0。125×2×（20+２０）=10℃ｔ０＝Ｔi-（1/K—R0）×K（Ｔi-T0）=20—(1/２－０.04３)×2(20+20)=—16。56ΔL=Δt×α×L=(１0+16。5６)×7.５×1０—5×1５0０=3mmf=8.０３mm>３mm,为此必须提高框扇的强度来满足抗风压和温差变形对强度要求，也就是在强度设计过程中在寒冷和严寒地区同时要考虑温差变形。2季节温差引起的窗框、扇的伸缩与墙体接缝处理由于严寒或寒冷地区一年之中季节的温差变化较大,使得窗外形尺寸在一年内产生变化,从而要处理窗框扇的伸缩问题，特别是与墙洞口的安装缝隙、连接、密封处理非常关健。窗框在夏季时的伸长量：（＋ΔＬ)＝（th—t工)×α×L窗框在冬季时的伸长量:(-ΔＬ）=(ｔ工–ｔl）×α×L式中:ｔｈ—-夏季时窗外表面温度tl-－冬季时窗外表面温度t工——工厂生产窗的环境温度窗与墙洞口之间的接缝宽度:F={［±ΔL＋(tS–t安)×α×L]/φδ｝+CT/2式中:φ——两侧伸缩取２，一侧伸缩取１t安—－窗安装时的现场的的温度，一般在5—30℃范围CT——窗的制造、安装、墙洞口施工误差δ-—密封胶的位移能力%在严寒和寒冷地区必须按上式计算出窗与洞口之间的接缝宽度,保证窗与墙体之间有良好的接缝处理和弹性联接,是保证门窗质量最后而最关键的环节。3、室内健康环境3.1温度、相对湿度、结露点温度的关系在严寒和寒冷地区的窗好坏，就是结露问题,为了避免窗结露,必须弄清表面结露与室内外温度、室内相对湿度和窗的传热系数Ｋ值的关系。在给定温度的空气中，只能含有一定数量的水蒸气,当不能再含有更多的水分时,所达到的状态，称为饱和状态.空气达到饱和以前所能含有的水分量,是随空气温度升高而增加。2０℃时１立方米的空气水汽含量达到1８克时，就达到饱和了,这时空气的湿度为10０%。如果没有达到饱和,仅含７。2克的水汽,这时的空气的相对湿度为４０％。在室外温度、门窗的隔热性能、室内温度、室内空气的相对湿度等条件下,空气的相对对湿度达到100％，而空气仍被继续冷却,这时就形成露水。所谓露点就是指空气温度下降使空气的相对湿度达到１00％时的温度,既最初产生露水（冷凝水)时的温度.露点在０℃以下,就会在室内角落处墙内壁凝结成霜,玻璃内表面会冻结成晶莹的窗花。相对湿度(ＲH）＝空气中的水蒸气含量/同温度空气达到饱和时水蒸气含量×10０％从相对湿度、温度与水蒸汽之间的关系图表中只要知道温度、相对湿度、结露点温度中二个数据,就可以从表中查得另外一个数据。例:设温度为10℃，RH=80%,求露点温度及含湿量，若温度升至２０℃时含湿量保持不变,求这时的相对湿度ＲＨ是多少。从相对湿度、温度与水蒸汽之间的关系图表中查得,露点温度为６。5℃，含湿量为６。1克/千克干空气,若温度升至20℃时,查得的相对湿度为RH=４2%露点、温度和相对湿度的关系值表(表１)3。２窗表面结露窗表面结露与室内外温度,窗的传热系数K值及室内外相对湿度RH有关。T露＝ti—（tｉ-ｔ０）ＲiＫt0=(T露-ti+ｔiRiK)／RｉK例:设室内气温ti=20℃,RH=50%,传热系数K=2W/m2·K,求窗内表面结露时室内外气温是多少。从相对湿度、温度与水蒸汽之间的关系图表中查得,露点温度为9.5℃,t0＝(Ｔ露-ｔi＋tiRｉK)/ＲiＫ=(9。５-20+0。125×2×２０）/0.125×２=－22℃上例中若相对湿度HR=40％时,从相对湿度、温度与水蒸汽之间的关系图表中查得,露点温度为6℃,t0＝（T露—ｔi+tiRiＫ）/ＲiK=(６—20＋０.1２5×2×2０)/０.１25×2=-36℃上式说明在K值为2Ｗ/m2·K的窗,室内温度为20℃时,相对湿度40%时，室外气温高于零下36℃时,室内窗表面不会结露。３．3控制通风可以防止产生室内结露或潮湿在居住和工作的一些房间内，会经常因人的呼吸、饮食、洗澡、洗衣、浇花等产生水蒸汽，一般三口人之家每天可产生6升以上的水蒸汽,这些肉眼看不到的水蒸汽,保留在室内空气中，这些水蒸汽由热转为冷过程,既冬季由室内向室外,向温度较低的室内表面聚集，在这些地方形成露点而结露聚集成冷凝水、霜或冰.饱和湖湿空气的含水量见下表（表3）温度℃—15－10-50+５+10＋1５+２0含水量g/ｍ31。392.14３。25４。846。7９9。39１2。８417。29如温度在20℃的条件下,空气的相对湿度为1０0%时,如果将温度下降到0℃的情况下，就会产生17。2９—４。84=12.45g/m3的冷凝水。起居室在20℃的温度条件下,相对湿度在4０%~60%较为舒适;相对湿度达到70%就会感到“闷热”和当相对湿度在30%就会感到“干燥＂,使人感到不舒适,这样就要采取通风来调解。例：若室外温度为-１5℃时，冬季晴天的相对湿度为４０%与室内温度为２0℃时相对湿度为７0％，若通风交换出室内空气的三分之一时，室的的相对湿度为多少？—15℃时的空气中饱和含水量经查表得1。39g/m3，在相对湿度为４0%的含水量为１.3９×0。4=０。56g/m3。用此冷空气与室内空气交换1/3后室内的相对湿度为：（２×０.7+0。5６/17。３)/3×10０%=４8%。上述例子计算说明,采取有控制的通风将室内的相对空气湿度控制在适宜的范围与卫生和健康要求的换气的要求是一致的。也就是说室内有控制的通风,既解决了室内的空气污染也解决了室内的结露（准凝水)潮湿问题。4、窗的保温在严寒和寒冷地区门窗的保温性能是由传热系数Ｋ值来决定的,根据JＧJ/T151—2008《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》整樘门窗的传热系数可按下式计算Ut=(ΣAｇ·Uｇ+ΣAf·Uf＋Σｌψ·ψ)/At式中:Ut——整窗的传热系数(Ｗ/m２·K）At-—窗面积（ｍ2）Ag-—玻璃面积(m2)Af—－窗框总面积(m２）ｌψ--玻璃区域边缘长度(m）Ug－—玻璃的传热系数(W/ｍ2·Ｋ)Uf——窗框传热系数（Ｗ／ｍ2·K)ψ—-框与玻璃结合处的线传热系数（W/m·K）4。1几个有关保温性能的参数及关系４。1.１传热系数K：当材料层内外温差为1Ｋ时，在单位时间1h内通过单位表面积１㎡通过的热量;单位为(W／m２·Ｋ）。4。１。2导热系数λ:当材料层单位厚度1m内的温度为１Ｋ时,在单位时间1h内通过单位单位表面积1㎡通过的热量；单位为(W/m·K)。4.1。３传热热阻R:热量从平壁一侧空间传递到另一侧空间所受到的阻碍的大小。单位为(m２·K/W）.热阻与传热系数是互为倒数的关系.4．１。4体型系数:建筑物与室外大气接触的外表面面积(不计算地面)与其所包围的建筑体积之比。系数越大,能耗越多,一般宜控制在0。3以下。4.1。5窗墙比：是指不同朝向上的窗、阳台门和透明部分的总面积与所在朝向建筑的外墙面的总面积(包括该朝向上的窗、阳台门和透明部分的总面积)之比．4。２热阻计算4。２．１单一层材料热阻R=δ/λ式中:R:材料层的热阻(ｍ２·Ｋ／W)；δ:材料层的厚度(m）;λ:材料的导热系数(W/ｍ·K）。建筑材料导热系数λ:(W/m·Ｋ）（表４)材料种类导热系数材料种类导热系数材料种类导热系数钢筋混凝土1。74水泥沙浆0。93铝237碎石、卵石混凝土(p0=2３00kg/m3)１。５1石灰水泥沙浆0。８7铝合金160碎石、卵石混凝土(p0=2100kｇ/ｍ3)1.28石灰沙浆0。81建筑钢材58。2加气混凝土(ｐ0=70０kg/m3)0。22石灰石膏沙浆0.７6不锈钢1７加气混凝土(p0=5０0kｇ/m3）0．１9保温沙浆0。２9三元乙丙０。25重砂浆砌筑粘土砖墙体0。81玻璃钢型材0。３0聚氯乙稀0.16轻砂浆砌筑粘土砖墙体０.76平板玻璃0.7６聚铣胺0。25矿棉、岩棉(p0=7０以下kｇ/m3)0。05建筑玻璃１。0ＰＶC０。４３矿棉、岩棉（p0＝70—１20ｋg/m3)0。0４5尼龙6６+２5%玻纤0。３0花岗石３。4９4。２.2多层围护结构材料热阻R=R1＋R2······+Rn式中:R1、R２、Ｒn各种材料层的热阻(m2·K/W)。4.2。3围护结构材料热阻Ｒ０=Ｒi+R+Re式中:R0:围护结构的热阻(m2·Ｋ/W)Ri:内表面换热阻(ｍ2·Ｋ/W）R:围护结构的热阻(m2·K/W)Ｒｅ：外表面换热阻（m2·K/W）表面换热系数和换热阻（表5)适用季节内表面特征αi:（W/m2·Ｋ）Ｒｉ：（ｍ2·Ｋ/W）冬季和夏季墙面、地面、表面平整或有肋状突出物的顶棚，当ｈ／ｓ＜0。３８.7０.11有肋状突出物的顶棚，当h／s>0。37。60。13适用季节外表面特征αe：(W/m2·K）Ｒe:(m2·K/W）冬季外墙、屋顶与室外空气直接接触的表面23。00。04与室外空气相通的不采暖地下室上面的楼板17。０0．0６闷顶、外墙上有窗的不采暖地下室上面的楼板12。00.0８外墙上无窗的不采暖地下室上面的楼板6。０0.１7夏季外墙和屋顶19.0０。0５4.2。4空气间层热阻封闭空气门层的热阻值(表6)位置、热流状态及材料特征冬季状况夏季状况间层厚度(mm)间层厚度(mｍ)510２03０4０5０６05102０30４05０60一般空气间层热流向下（水平、倾斜）0。1０0.14０。170.18０.190。200。200。０９0。１20.1５0。150．160.16０。1５热流向上(水平、倾斜）0.1０0。1４０。150。1６０。170。170。1７0。090。110。13０。130．1３0。130。13垂直空气间层０。1０0。140.16０。170.180．180.１8０．09０。120。14０．１40。150.１50.１5例:求６＋1２Ａ+５中空玻璃的传热系数Ｋ值解：查表得内表面换热阻Ｒi＝0.11m2·K/W冬季外表面换热阻Ｒｅ=0.04ｍ2·K／W夏季外表面换热阻Rｅ=０。05m2·K/W冬季１2ｍm空气层热阻R空=0．144m2·K/Ｗ夏季１2mm空气层热阻Ｒ空=0.124m2·K/W冬季热阻R0=Ｒｉ＋R1＋R空+R2+Ｒｅ=0.11+0。0０5/0。7６+0．144+0。0０6/０。76＋0。0４=0。30847夏季热阻R０=Ｒi+R１+R空+Ｒ２＋Ｒe=0.１１+0.005/0。76+0．１24+0。００６/0．76＋0.0５=0。29847冬季传热系数K=１／Ｒ０＝１/0。３０８47=2.8２W/ｍ２·Ｋ夏季传热系数K=1／R0=１/0。298４7＝2。87W/m2·Ｋ例2:求5＋１2Ａ+5+1２A+5中空玻璃的传热系数K值解：查表得内表面换热阻Ｒi=0.11m２·Ｋ／Ｗ冬季外表面换热阻Ｒe=０。０４m２·Ｋ/W夏季外表面换热阻Re=0。05m2·Ｋ/W冬季12mm空气层热阻R空=0。１4４m2·K／W夏季12mm空气层热阻Ｒ空=0.12４ｍ2·K/Ｗ冬季热阻R0=Ri+R1+R空＋R2+R空+R３+Re=0。11+0.0０５／0。7６+0。14４＋0．0０５/０。76＋0。144＋0。0０５/0．76+0。04=0。457７4夏季热阻R0=Ri＋R1＋R空＋R2+R空+Ｒ3+Rｅ=0。1１+0。005/０。７6＋0。１２４+0。00５/0。７６＋0。124+0．00５/0。76+0。05=0。427７４冬季传热系数K=1/R０=１/0。45774=１.8W/ｍ2·K夏季传热系数K=１/Ｒ0=1/0.42774=1。85Ｗ/m２·Ｋ通风良好的空气间层，其热阻可不考虑,这种空气间层的间层温度可取进行气温度,表面换热系数可取１2(ｍ2·K/W）４。３建筑物体型系数对保温K值的要求4。３。1影响建筑物热损失的因素Q＝Q0+ＱV=ΣA·K×Δｔ＋C·ρ·V·Δt=ΣA·K×Δｔ＋C·ρ·(Vi·ｎ/3600)·Δt=ΣA·Ｋ×Δt+（Ｖi·n/3)·Δt式中:Q:建筑物热损失量(W）Q0：外围护结构的热损失量(W)QV：通风的热损失量(W)ΣA：外围护结构表面积总和（㎡）Ｋ:外围护结构表面的传热系数(W/ｍ2·Ｋ)Δt:室内外温差C:空气比热（ｋj/kg·K）ρ：空气密度（kg／m3)（工程上常用Ｃ×ρ值取1。2kj／m３·K计算）V:通风率（ｍ３/s)Ｖi:为封闭空间的体积n:为每小时换气量从上式可知建筑物的热损失与外围护结构的总面积、传热系数K值、室内外温差、建筑物体积有密切关系,当体积不变,改变几何尺寸可得到不同的总表面积，这样外围护结构的热损失量也就不同，为此提出了体形系数ΣA/Vi要求.4.3．2建筑物表面积与体积的关系Ｑ＝Q0＋QV=ΣA·K×Δｔ+（Vi·ｎ/3)·ΔｔQ／Δt=ΣＡ·K+Vi·n/3Q/（Δt·Vｉ)=ΣA·Ｋ/Ｖi+n／３从ΣA·K/Ｖi不难看出,此项量的大小不但取决于K值,且受ΣA/Vｉ既体形系数的制约,因此建筑物体形系数越大,单位建筑面积对应的外表面面积越大,传热损失越大,为此Ｋ值要求越小。4。4建筑物窗墙面积比对门窗保温K值的要求由于窗和墙的传热系数K值相差较大，故对窗墙面积的不同比例，对窗的K值有不同的要求，窗墙面积比越大，对窗的K值要求越小,以减少热量损失。４．5“气密性能”对窗的保温性能的影响保温Ｋ值的测得是“在对试件缝隙进行密封处理"后测得的,为此保温窗必须有二个指标要求,既传热系数K值和气密性能等级。下面用计算数据来说明：Ｑ＝Q1+Q2＝K×(Ti—T0）×A+ｑ×(Tｉ—T0)×Ａ=(Ｋ+q）×（Ti-T０）×Ａ式中:Q：窗的总热损失(Ｗ)Q1:窗的热传导热损失(W)Q2：窗的密封性能热损失(Ｗ）K：窗的传热系数(Ｗ/m2·K）q:单位面积的缝隙热损失(W／m2·Ｋ）Tｉ:室内温度T０:室外温度A:窗的面积（㎡)俗话说：“针大的眼，斗大的风”，因单位面积的缝隙而造成的热损失q是不可忽视的。q＝Ｃ×ρ×ν式中：Ｃ:空气比热(千焦／千克·Ｋ)ρ:空气密度（千克/米3）ν:漏气量(米3/米２·秒）工程上常用Ｃ×ρ值取1。２千焦/米3·Ｋ例:若窗的气密性能为6级,既在10Ｐa压差下其漏气量≤4.5(m3/m２·h),则缝隙的热损失量为:q＝12０0×45０0／3600＝1.5(Ｊ/S)/m2·K=1.5W/m2·K,如果窗的K＝2。5W／m2·K,实际加上缝隙热损失则为1。5+2.5＝４.０W/m2·K.这是在室内外压差在１０Pa的情况下得出的数据,如果在建筑物的高层上，压差大于10Pa时,漏气量还会更大,这充分说明了在严寒和寒冷地区的设计过程中必须按传热系数K值和气密性能等级要求进行.综上所述,对严寒和寒冷地区的门窗在设计过程中如何正确选择保温K值和气密性能，减少热量损失尤其重要.在实际工作中，一是建筑设计在节能计算书或设计图纸中直接提出了门窗保温K值和气密性能等级的要求,在设计过程中按要求留有余地进行设计；二是建筑设计在设计中对门窗保温K值和气密性能等级的要求不全或没有要求时，在设计过程中要求建筑设计提供相应的要求或数据，依据国家标准和地方标准进行设计，同时也要留有余地。在门窗保温K值和气密性能等级选择时要注意建筑体形系数、窗墙比、朝向等,要直接用数据提出要求，不要用等级提出要求,如若用等级提出要求时，必须要高于一个等级，才能保证最低值达到要求.四、寒冷和严寒地区门窗节能解决方案1门窗用玻璃的选择玻璃是非金属材料，导热系数0。８—1(W/m·K)，远远低于金属,窗玻璃厚度一般为4—6mm,自身热阻非常小几乎可以忽略不计,但占整窗面积6５％—75%的窗玻璃传热量则是窗节能的关键，在寒冷和严寒地区门窗玻璃需要有较高的采光能力同时要有较好的保温性能,为此玻璃宜采用高透光的无色透明玻璃，通过中空玻璃或真空玻璃来实现;不宜采用镀膜玻璃或玻璃贴膜,而减少光照。玻璃结构有单层玻璃,双层中空玻璃，三玻双层中空玻璃,真空玻璃等。1。1中空玻璃是对两片或多片玻璃以有效支撑隔开并周边粘接密封，使玻璃层间形成有干燥气体空间,具有节能、隔音功能的玻璃制品。1。１。1中空玻璃的节能原理,是对中空玻璃辐射传递、传导传递、对流传递的三种方式的能量传递过程进行控制，实现节能。辐射传递是能量通过射线以辐射的形式进行的传递,这种射线包括可见光、红外线和紫外线等的辐射。合理配置的中空玻璃基片和间隔层厚度,可以最大限度的降低能量通过辐射形式的传递,从而降低能量损失。传导传递是通过物体分子的运动，带动能量进行运动,而达到的传递目的。中空玻璃对能量的传导传递是过玻璃和其他内部的介质气体来完成的.对流传递是由于在玻璃的两侧具有温度差，造成空气在冷的一面下降而在热的一面上升,产生空气的对流,而造成能量的交换。主要包括玻璃与周边的框架系统的密封不良造成窗框内外的气体能够直接进行交换产生对流,导致能量的损失;中空玻璃内部空间结构设计的不合理，导致中空玻璃内部的气体因温差的作用产生对流,带动能量进行交换,从而产生能量的流失；构成整个系统的窗的内外温差较大,致使中空玻璃内外温差也较大，空气借助冷辐射和热传导作用,首先在中空玻璃的两侧产生对流，然后通过中空玻璃整体传递过去,形成能量的流失。合理的中空玻璃设计,可以降低气体的对流，从而降低能量的对流损失。辐射传递占整个能量传递的约6０％，其数值取决于两片玻璃内表面的温度差和间隔层气体的辐射率；传导传递占整个能量传递的约37%，其数值取决于玻璃气体间隔层的厚度和玻璃板面尺寸的大小;对流传递占整个能量传递的约3%,其数值取决于玻璃气体间隔层的厚度和温度。1。１。２合理选择中空玻璃基片玻璃的厚度:基彼玻璃是组成中空玻璃的主要材料,玻璃厚度与玻璃热阻的乘积和中空玻璃的传热系数有着直接的联系,当玻璃厚度增加时，必然会增大该片玻璃对热量传递的阻挡能力,从而降低整个中空玻璃系统的传热系数．从下二个表可以看出增加玻璃厚度对降低中空玻璃的传达室热影响很小。不同厚度单层玻璃的传热系数(表7）玻璃厚度3mm5ｍm6mｍ１２mm19mｍ传热系数Ｋ(W/m2·Ｋ)５。85。755．75.54.86玻璃厚度变化与传热系数的关系数据(表8）序号玻璃厚度（mm)传热系数K(W／m２·K)１5mm无色透明玻璃+12A(空气）+5ｍｍ无色透明玻璃2。8４26mm无色透明玻璃＋1２A(空气)＋6mm无色透明玻璃2．8３38ｍｍ无色透明玻璃+12Ａ（空气)＋８mm无色透明玻璃２．80410mm无色透明玻璃+12A（空气)＋10mm无色透明玻璃2。771。1。3适当加大中空玻璃的板面尺寸:从能量传递传导方式来看,加大中空玻璃的板面尺寸,可以减少中空玻璃单位面积通过中空玻璃边部间隔层边框系统的热损失，从而降低整个中空玻璃系统的传热系数,提高中空玻璃整体隔热节能效果。1。1。4选用合理中空玻璃密封系统：中空玻璃密封系统由间隔条、干燥剂、密封胶等组成,其作用是将双片玻璃之间通过间隔条有效支撑隔开,形成有效的干燥气体空间，达到保温的目的。间隔条有铝隔条、塑料隔条、不锈钢隔条：密封胶有聚硫胶和丁基胶;密封方式有单道密封和双道密封等。密封胶和干燥剂性能的好坏对中空玻璃的使用寿命影响较大;而间隔条和密封胶的热传导性能的好坏直接影响中空玻璃边部的隔热性能，从而影响中空玻璃的整体节能性能。中空玻璃的间隔条不同、密封方式不同、检测位置不同其传热系数不同，详见下表中空玻璃密封系统不同的传热系数K(W/m2·K)(表9)玻璃中央玻璃边缘边缘密封综合值双道密封弹性硅硐胶隔条2.９7２.9１3。38２。86单道密封不锈钢U型间隔条２。９７3。0６4。０52。９2双道密封不锈钢U型间隔条2.973。０74．132.９４单道密封铝带/丁基胶合成胶条2．793。1６4。５72。79双道密封铝隔条2。７９3。56５。1９3.０8中空玻璃边部密封系统的传热系数Ｋ(W/m２·K）(表1０）密封形式双封铝条热融丁基/U型Swiggle／铝隔带不锈钢Swiggle传热系数Ｋ(W/m2·K）10。8４.4３3.06１.３61。1。5根据气体性质选择合理的气体间隔层厚度：中空玻璃间隔层常用厚度为６A、9Ａ、1２Ａ、15A和16A等。通过气体间隔层厚度的控制,使中空玻璃内部形成紊态气流的传热,昼控制气体的冷热气体相互干扰或者说使其上升与下降的气流互相干扰来控制产生对流传热。从下表可以看出气体层隔层厚度与传热系数的大小有直接关系,在相同条件下，气体间隔层越大，传热阻越大，但气体层的厚度达到一定程度后,传热阻的增长率就很小了，因这当气体层厚度达到一定程度后,气体在玻璃之间温差的作用下就会产生一定的对流过程，从而减低了气体层增厚的作用．双层玻璃传热系数与隔条宽度的关系(表１1)隔条宽度(mｍ)６91２15１８212４传热系数K（W／ｍ2·K)2。732。762．482。512.5２2。482。39１.1.6选择合适的气体类别并确保充气量：中空玻璃内部充填的气体除空气之外，在中空玻璃的内部充入的惰性气体(气体填充量９0%),可以有效提高中空玻璃的隔热、隔音性能。由于充入的的导热系数很低,（空气0。024W/ｍ2·K；氩气0.016W/m2·K；氪气;六氟化硫)，因此大大提高了中空玻璃的热阻性能。详见下表：中空玻璃气体间隔层厚度、类别与传热系数的关系数据（表１2）序号玻璃厚度(mm)传热系数K（W/ｍ2·Ｋ）充气量(体积百分比）１5ｍｍ无色透明玻璃＋6A（空气)+5mｍ无色透明玻璃３.27２５ｍｍ无色透明玻璃+６A(氩气)＋５mm无色透明玻璃3。049０％以下３5mm无色透明玻璃＋6Ａ（氪气)＋5ｍm无色透明玻璃２。7790％以下4５mm无色透明玻璃+9A(空气)+5ｍｍ无色透明玻璃3。0０5mm无色透明玻璃＋9A（氩气)+5ｍｍ无色透明玻璃2．8２90％以下５mm无色透明玻璃+9A(氪气）＋5ｍｍ无色透明玻璃2。6190％以下5mm无色透明玻璃+12A（空气)+5mm无色透明玻璃２.８45mｍ无色透明玻璃+12Ａ(氩气)＋5ｍm无色透明玻璃2。６9９0%以下5mm无色透明玻璃+12A(氪气）+5mm无色透明玻璃2.5９90%以下5ｍm无色透明玻璃+１6A（空气）+５mm无色透明玻璃2。735mm无色透明玻璃+16A(氩气）+5mｍ无色透明玻璃2。62９０％以下5mm无色透明玻璃＋16A（氪气)+5mm无色透明玻璃２。61９0％以下5mｍ无色透明玻璃+18Ａ(空气)+5mｍ无色透明玻璃2。735mm无色透明玻璃+１８A（氩气)+5ｍm无色透明玻璃2。6２９0％以下5ｍm无色透明玻璃+１8A（氪气）＋5mm无色透明玻璃2。６190%以下1。2真空玻璃是指将两片或两片以上玻璃四周用玻璃钎焊料密封，中间抽真空，真空层厚为０。1-０.2mm,其中有规则的的微小支撑物来承受大气压力以保持间隔的玻璃制品。由于结构不同，真空玻璃与中空玻璃的传热机理也不同,真空玻璃中心部位传热由辐射传热和支撑物传热构成,其中忽略了残余气体传热,而中空玻璃则由气体传热（包括传导和对流)和辐射传热构成，为此具有更好的保温性能．其传热系数详见下表(表13)真空玻璃品种普通Low—e半钢和钢化Low—ｅ中空+真空玻璃传热系数K(W/ｍ２·K)2。30．6—0。９０。2—0。60。１-0。51.3综合上述论述，可根据下表给出了常用玻璃的传热系数K值进行选择,供设计时参考（表１4)玻璃品种传热系数K(Ｗ/m2·Ｋ）单片透明玻璃5mm5。756ｍm５.712mm5。5中空透明玻璃５+1２空气＋52。8６+１2空气＋６2。85+1２氩气+５2．76＋12氩气＋62。6６+１2氩气＋6暖边(泰诺风)２．1４+６空气+4＋６空气＋42．３4+９空气+４+９空气+41.9４+１2空气+4+12空气＋４１。84＋12氩气＋4+12氩气+41。７真空透明玻璃N４+V+N4+A9＋T5１。8Ｎ4+V+L4+A９+T５0。8T5+A6+N3+V+L3+A9+Ｔ５0。7２门窗用型材的选择及结构对寒冷和严寒地区门窗应选用强度高，导热系数低、耐候性能强的玻璃纤维增强塑料(玻璃钢)型材。玻璃钢型材具有轻质高强的优良性能（详见下表），其拉伸强度是铝合金的二倍,接近于钢材，比强度是钢或铝的四倍,为此玻璃钢门窗不需增加钢衬,就有足够的抗压、抗折、不变形、不弯曲等抗变形强度保证了门窗性能需要.由于具有如此好的强度,可以抵遇因寒冷温差而导致的热胀冷缩变形，弥补了塑钢门窗强度低易变形的缺点。可在寒冷、严寒、台风多发区使用。项目单位玻璃钢铝合金PVC钢密度１０00Kg/m３1。7２.91。57。8拉伸强度Mpa38８１505０420弯曲弹性模量Ｍpａ209０070０0019６０20６00比强度22053３653玻璃钢型材的与其它型材比较相对较低(见下表),从导热系数上比铝合金降低了43%；比PVC塑料降低了３０%;比钢材降低了99。3%，玻璃钢型材采用了三腔的保温空腔结构,不用内置钢衬而影响玻璃钢型材的导热系数,所以玻璃钢型材是最佳的门窗保温材料,经实测玻璃型材框的保温K值在０。8—１.2(W/m2·Ｋ)。项目单位玻璃钢铝合金隔热型材PＶＣ钢导热系数W／m。℃0。3０0。530。4358。2玻璃钢型材属热固性塑料，树脂交联后即形成三维网状分子结构，变成不熔不溶体，既使受热也不会熔化，热变形温度为２00℃,耐高温。玻璃钢型材随着温度的下降,分子运动减速,分子间距离缩小并逐步固定在一定的位置上,分子间引力加中，所以低温不变形,并具有不吸水等特点（祥见下表),在冷热温差变化较大环境下,不易与建筑物及玻璃之间产生缝隙,保证尺寸稳定,可大大提高玻璃钢门窗的密封性能。项目单位玻璃钢铝合金ＰVC钢耐热性热变形温度≥2００℃耐高温维卡软化温度83℃耐冷性低温下强度提高无低温脆性脆化=—40℃吸水性不吸水不吸水0。８(100℃,24h)从保温角度，型材断面最好设计为多腔型材，腔壁垂直于热流方向分布.因为型材内的多道腔壁对通过的热流起到多重阻隔作用,腔内传热(对流、辐射、传导）相应被削弱。特别是辐射传热强度随腔体数量增加而成倍减少.同时多腔结构可以实现排水、隔热、增强三个功能。腔数增加传热系数降低,但不是绝对的，腔体达到三腔后,传热系数变化就不明显了，为此型材腔体在３—4腔为最佳节能腔体。而现行的玻璃钢型材腔体随着拉挤技术的不断成熟，现在已经能够实现三腔型材和四腔型材。３门窗玻璃周边的密封及结构门窗玻璃的周边对寒冷和严寒地区是保温的一个薄弱环节,结露和结霜都出现此处，究其产生原因一是组成中空玻璃的框边材料及密封效果；二是玻璃与窗框之间的腔体间的处理；三是玻璃与框之间的密封，以此为途径解决渗透和热传导带来的热量交换及渗漏造成的对流放热损失.中空玻璃采用暖边双道密封来保证,再这里就不再重述.玻璃周边与玻璃钢框间的空隙采用类似H型的三元乙丙包条式结构,一可以实现二腔或三腔,形成间隔来阻断冷热空气交换和渗透,二是保证玻璃与框之间弹性接触,防止玻璃因硬接触而破损。也可以采用在玻璃周边与玻璃钢框间的空隙内灌注聚氨脂发泡剂来保证腔体的密封和保温。门窗的玻璃与玻璃钢框室内侧采用了三元乙丙胶条进行了密封,室外侧采用中性密封胶进行密封，三元乙丙胶条和中性密封胶具有较强耐候性和抗老化能力,较长的使用寿命保证了门窗的长期密封性能.三元乙丙(EＰDM）密封条是乙烯、丙烯及少量第三单体的共聚物,因具有如下表的优异物理化学性能，可以做到与门窗同寿命。4门窗开启扇的密封与结构门窗开启扇重要功能是通风换气,这就要求既要保证其开关灵活，关闭后又要密闭无渗漏，而在寒冷和严寒地区影响门窗保温性能主要决定传热系数K值和气密性能等级,开启扇气密性能则是整窗气密性能的关键部位,一要保证开启扇与开启框配合结构的合理性，二要保证其密封的有效性。室外密封胶条、中间等压胶条和室内侧密封胶条形成了三道密封和二腔结构;新型开启扇与框搭接的台阶式结构，增加了气流进入腔体的阻力,可以更加有效的阻隔气体流动,实现腔体结构的更加合理性,从而保证了开启部位的气密性和保温性能．三元乙丙密封胶条和等压胶条的使用,保证了其具有较好的弹性能密封性能和耐候持久性,保证其长期密封有效，也提高了对气密性能的保证。５门窗与建筑墙体的连接与密封门窗在建筑墙体上安装,由于门窗材料与建筑材料和安装材料的材质不同,施工工艺不同又不是一个施工单位进行施工，这就有接口处理问题，它是保证门窗保温性能的最后而又最关键的环节,特别是在寒冷和严寒地区因昼夜和季节温差很大，导致重复热胀冷缩而导致接缝处的疲劳变形而开裂或开缝,形成了冷热空气的交换通道，或由于接缝处所用材料的保温性能差,形成了冷热桥，最终接缝处结霜或发霉,为此必须保证安装方式、安装密封构造、所用材料的统一有效性.门窗在建筑墙体安装方式采用建筑预留洞口,先用金属膨胀螺栓将副框与墙体进行固定安装副框;再由土建筑用水泥砂浆进行刚性收口和外墙保温；待土建湿作业完成后用自攻钉将门窗框与副框进行固定后再安装玻璃及附件;窗框与副框之间用聚氨脂发泡胶填实、两侧用建筑密封胶进行密封的干法安装,可以有效的保证门窗内在和外观质量.门窗在建筑墙体安装方式还可采用建筑预留洞口,先用金属膨胀螺栓将专用副框与墙体进行固定安装副框;再由土建筑用水泥砂浆进行刚性收口和外墙保温;待土建湿作业完成后将安装玻璃和附件的完整门窗通过专用连接件与副框进行固定;窗框与副框之间用聚氨脂发泡胶填实、两侧用建筑密封胶进行密封的整窗单元安装,可以有效的保证门窗整体质量。安装密封构造最关键点是保温与防水,窗框与墙体之间采用了低Ｋ值、高密闭、粘接强、具有弹性变形能力的聚氨脂发泡胶保温结构，保证了窗框与墙体间的保温性能;内外侧密封胶和有效的排水，形成堵排结合的防水结构;经计算的接缝宽度和较高位移能力的密封胶使用，保证窗与墙体之间有良好的接缝处理和弹性连接。安装所用材料尽量选用线膨胀系数相近的材料，玻璃钢门窗和副框所用的玻璃钢型材（7.3)与其结合的建筑玻璃（9）、墙体材料砖(9.５)、混凝土和水泥（10—1４)，密封保温材料胶和聚氨脂发泡胶的线膨胀系数相近，配合良好,不会因热胀冷缩使不同材料产生不相同的位移,而出现墙体与窗框之间裂缝,导致冷空气浸入室内,形成水气和墙体霉变,使门窗整体结构更加稳定。6门窗的自然通风GB/Ｔ18883《室内空气质量标准》规定室内新风量应不小于3０m３/时，这样通过通风来满足新风量的要求，而自然通风主要是通过开启门窗的开启扇来实现,势必造成建筑能源的浪费，室外的噪音和灰尘无阻挡进入室内。随着建筑节能标准和门窗密封性能的提高,在春、秋季通过自然通风来维持室内舒适的条件,降低空调能耗,在冬季解决因寒冷而导致开启扇通风后结冰而关闭不上等问题,这样窗用自然通风器应运而生,为门窗增加了新的通风系统,使我们的门窗成为会“呼吸＂的门窗．通风器的通风面积是有限的，其设计标准是能够满足人对新鲜空气量的需要，达不到以开窗换气来调解室内温度的效果,不是完全替代开窗的,它是门窗的一附加产品，增加了门窗的功能,弥补门窗通风的缺陷。反而言之，开窗的过量通风会会造成室内的能量损失,不利于环保节能。6.1开启门窗扇的自然通风为了保证室内通过门窗开启扇达到自然通风，各相关标准都做作了一定的规定:《GB5０35２-２005民用建筑设计通则》的规定：生活、工作的房间的通风口有效面积不应小于该房间地板面积的1/20；厨房的通风开口有效面积不应小于该房间地板面积的１/10,并不得小于0。60㎡,厨房的炉灶上方应安装排除油烟设备，并设排烟道。《公共建筑节能设计标准(GB５０18９—２0０5）》规定:外窗的可开启面积不应小于窗面积的3０%。《公共建筑节能改造技术规范(JGJ17６—２00９)》规定：更换外窗时,宜优先选择开启面积大的外窗。除超高层外,外窗的可开启面积不得低于外墙总面积的1２％.对寒冷和严寒地区依据上述三个标准规定设计开启扇的开启面积,所设计的开启面积应为实际可通风面积.6.2自然通风器的选择与布置6.2.1通风器选择要考虑的建筑本身的综合因素:首先、要考虑建筑所在地的基本风压值和温度等气候条件;其次、要考虑建筑所在地的环境条件和建筑用途及使用要求;再次、要参考建筑本身的建筑高度、房间用途和面积及常驻人数、门窗的结构和可安装通风器的长度及数量和位置;最后、通风器形式和颜色应与建筑外立面要求相协调。6。２。２通风器性能的选择:第一、通风量在室内外1０Pa压差下每m通风器的工作状态下通风量不应小于３0m３/h;第二、通风器在非工作状态下隔声量Rw>２0dB,工作状态下隔声量Ｒｗ〉15dB,隔声通风器的隔声量Rw〉3０ｄB;第三、通风器的保温传热系数K〈4.0W/m2·Ｋ;第四、在非工作状态下,通风器的气密性能q1＜2。5ｍ3／(m·ｈ）、q２〈7。5m3/(㎡·h);第五、在非工作状态下，通风器的水密性能Δp>100Pa;工作状态下，室内没有明显可见水珠;第六、通风器的抗风压强度p3＞2500Pa;其七、通风器的所选用的材料应符合相应标准规定;最后、操作灵活、起动自如，旋压钮转动力矩应不大于3。5N·m。6。2。3依据房间通风量选择通风器：通风器选择的首要原则要满足该房间所需的通风量要求，既满足该房间里的人对新鲜空气量的需要。每一种型号的通风器都有其固定的通风面积，在不同的空气压差下获得不同的通风量,所以要以最基本的风压系数２Ｐａ作为计算通风量的参数,以便在风压较小的条件下获得所需的通风量．在参考建筑本身因素条件下先计算所安装通风器房间的通风需要量，然后再根据门窗可安装通风器的长度及通风器的性能参数选择通风器的型号和长度。例:重庆地区,房间面积10ｍ²，选择通风器和通风器长度则:依据重庆强标《居住建筑节能65%设计标准》2009版中对自然通风器的按房间S²mｉｎ≥０。0016S²规定,选择通风器的有效通风面积为０。015，应选择通风器长度=0。0016×１０/0。015=1。07m。6。2。4通风器的布置:首先、房间的自然通风器由一组可形成空气对流、相互对应设置的上部风口和下部风口组成，可视房间的不同，设置在外墙或外门窗上；其次、当房间只有一面外墙时，上下两部通风器宜设在外窗框的上下沿位置；当房间有二面外墙时，上下两部通风器宜设在外窗框的上下沿位置或下部通风器设在外窗框的下沿，上部通风器设在另一面墙顶板的梁下；再次、在条件允许的情况下,应尽可能增大上部通风器和下部通风器之间的垂直距离，通风器风口与室外空调机风口水平距离应大于１m，并不能放置在空调机格栅内．6。３自然通风器在玻璃钢门窗上的运用玻璃门窗为寒冷和严寒地区提供了优秀的保温性能的同时,在夏、春、秋季节可以通过开启窗扇进行通风和安装窗式通风器进行辅助通风；在冬季用窗式通风器进行通风，可以保证热空气不会大量流失,又实现了自然通风换气，提供一个健康舒适的居住工作环境.下图是窗式通风器在玻璃钢门窗上安装的典型节点图，其通风器主要性能指标是;通风器高度9４mｍ、可安装玻璃厚度1９—28ｍm、减少玻璃高度80mm、通风面积1５0０0mm²/m、在2帕风压下空气流量、49.3m³/m·ｈ、防雨性能450Pａ、防风性能45０Ｐａ、强度和硬度可达１6０0Ｐa。7门窗的最终选择寒冷和严寒地区门窗根据不同要求按下表进行选择使用。玻璃纤维增强塑料(玻璃钢）门窗五项性能指标门窗型号玻璃配置抗风压性能水密性能气密性能保温性能隔声性能备注项目(（Kｐa)(ΔＰ（pa)m3/（ｍ。ｈ）W/(㎡·Ｋ）(dＢ)５0系列平开窗5+9A+5无色透明中空玻璃3。５３501。52.235适用于室内门窗和中低层外门窗5＋12Ａ+5无色透明中空玻璃4。０45０１。52．1３55＋12Ａ+5Low—E无色透明Low-Ｅ中空玻璃4.0450１。51。６3558系列平开窗５＋12Ａ+5无色透明中空玻璃５。3３５01。５2.２36适用于高层外门窗5+１６A＋5无色透明中空玻璃５。35001.51.936５+12A+５Lｏw—E无色透明Lｏw-E中空玻璃５。3500１.51．５３６５+9A+4+6A+5无色透明双层中空玻璃5.35０01．51.8385+12A+4+9Ａ＋5Lｏｗ－E无色透明双层Low－Ｅ中空玻璃５.3５001。51.338N5+V+L5+12Ａ+T5无色透明真空中空玻璃5.350０１.51．0396０系列平开窗5+1２A+5无色透明中空玻璃5.０600１。0２.140适用于高层或超高层外门窗５＋16A+５无色透明中空玻璃5。06001。０1。8405+１2A＋5Ｌoｗ—E无色透明Low—E中空玻璃5.０6001。０1。４4０5+9A+4+9A＋5无色透明双层中空玻璃5.06001。0１.６415+12A+5+12A＋5无色透明双层中空玻璃５。０６０01。０1.7４1５+９Ａ+4+9A+5Ｌｏw-E无色透明双层Ｌow-E中空玻璃５．06001。01．2415+12A+５+１２A+5Low-E无色透明双层Lｏｗ—Ｅ中空玻璃5。06０01。01.１４1N5+V+L5＋12A+Ｔ５无色透明真空中空玻璃5.060０1。00.9405＋２7A＋5无色透明内置遮阳百叶中空玻璃5。06001。01。94０5+27A+5Lｏw-Ｅ无色透明内置遮阳百叶Ｌow—Ｅ中空玻璃５。0600１.０１。０４066系列推拉窗5＋9A+5无色透明中空玻璃3。8４50１。52。532适用于推拉门或高层外窗5+12A+５无色透明中空玻璃４。０４50１。52。4325+１2Ａ+５无色透明Lｏw-Ｅ中空玻璃４。04501。5１。732７5系列推拉窗５＋9A+5无色透明中空玻璃3。５４0０１。52。630适用于中低层外门窗窗５+９A+５无色透明Low—Ｅ中空玻璃３。540０1。51。830有不当之处请斧正。北京房云盛玻璃钢有限公司通讯地址;北京房山长沟新世纪产业基地邮编：１０2４０7传真:01０-61362４17电话:010—6１363921-８１0１１3366１9３594',)