《火力发电厂厂用电设计技术规定》DLT5153-2002

('ICS27.100P61备案号：J171-2002中华人民共和国电力行业标准PDL/T5153-2002火力发电厂厂用电设计技术规定TechnicalrulefordesigningauxiliasrypowerSystemoffossilfuelpowerplants主编部门：国家电力公司华东电力设计院批准部门：国家经济贸易委员会批准文号：国家经济贸易委员会公告二〇〇二年第22号2002-04-27发布2002-09-01实施中华人民共和国国家经济贸易委员会发布前言根据原电力工业部《关于下达1996年制定、修订电力行业标准计划项目(第一批)的通知》(技综［1996］40号)要求，由华东电力设计院负责《火力发电厂厂用电设计技术规定》(SDGJ17—88)(以下简称《规定》)的修订工作。《规定》在指导全国电力设计工作中发挥了十分显著的作用，但随着国内厂用电气设备制造技术的发展，以及300MW、600MW机组运行经验的积累，《规定》在有些方面已不能适应电力建设的要求，故需要进行修订。修订工作历时多年，1993年编制“修订大纲”并经原电力规划设计管理局审定，同时通过函调及对重点厂、电力局(公司)设计院直接调查；1995年在无锡召开修订工作会议；1997年上海《规定》修订讨论稿讨论会；1998年11月在北京由电力规划设计总院主持《规定》送审稿审查会；2000年4月《火力发电厂设计技术规程》在北京审查；在此基础上由华东电力设计院编制了本《规定》修订报批稿。《规定》主要对大机组的厂用电接线、布置(包括对建筑的要求)、设备选型中高压真空断路器及F＋C的选用范围等条文作了适当的修订、补充与完善。由东北电力设计院、东北勘测设计院、西北电力设计院、华北电力设计院等单位分别对低压厂用电系统短路电流计算、高压厂用真空断路器及F＋C的选用、低压厂用电设备组合、柴油发电机组的选择等专题所进行研究的成果已纳入《规定》中。1本《规定》由电力行业电力规划设计标准化技术委员会归口。主编单位：华东电力设计院。主要起草人：邹昌泉、陈品森、尤国铭、樊延龄、李锡芝、张新亚。本《规定》委托电力行业电力规划设计标准化技术委员会解释。目次1范围2引用标准3总则4厂用电接线4.1厂用电电压4.2厂用电系统中性点的接地方式4.3厂用母线的接线方式4.4厂用工作电源4.5厂用备用、起动/备用电源4.6交流保安电源和不停电电源4.7厂用电负荷的连接和供电方式4.8低压检修供电网络5厂用变压器和电抗器的选择及电动机起动时的电压校验5.1负荷计算5.2容量选择5.3电压调整5.4电动机正常起动时的电压校验5.5成组电动机自起动时厂用母线电压的校验5.6阻抗选择6厂用电动机6.1型式选择6.2电压选择及容量校验7短路电流计算及电器和导体的选择7.1高压厂用电系统短路电流计算7.2高压厂用设备的选型7.3低压厂用电系统短路电流计算7.4低压电器的选择7.5低压电器的组合8厂用电气设备的布置8.1厂用配电装置的布置8.2厂用变压器及其他厂用电气设备布置8.3对建筑物的要求8.4对通风的要求9厂用电继电保护装置9.1厂用电继电保护的一般要求9.2中性点非直接接地的厂用电系统的单相接地保护29.3厂用工作及备用电抗器回路的保护9.4高压厂用变压器的保护9.5低压厂用变压器的保护9.6高压厂用电动机的保护9.7低压厂用电动机的保护9.8厂用线路的保护9.9柴油发电机的保护10厂用电控制、信号、测量及自动装置10.1厂用电的控制和信号10.2厂用电气设备的测量仪表10.3厂用电的自动装置10.4柴油发电机的控制、信号、测量及自动装置附录A(提示的附录)火力发电厂厂用电率的估算方法(近似计算)附录B(提示的附录)常用厂用负荷特性表附录C(提示的附录)高压厂用电系统中性点接地设备的选择附录D(提示的附录)柴油发电机组的选择附录E(提示的附录)给粉配电箱电源自动切换接线附录F(提示的附录)检修配电箱装设地点及数量附录G(提示的附录)厂用电的负荷计算附录H(标准的附录)厂用电电压调整计算附录J(标准的附录)电动机正常起动时的电压计算附录K(标准的附录)成组电动机自起动时厂用母线电压的计算附录L(提示的附录)电动机起动温升计算附录M(提示的附录)高压厂用电系统短路电流计算附录N(提示的附录)380V动力中心短路电流实用计算法附录P(标准的附录)380V系统短路电流计算曲线附录Q(标准的附录)熔断器及断路器的选择附录R(提示的附录)380V低压设备组合表附录S(提示的附录)380V供电回路持续工作电流计算附录T(标准的附录)厂用电气设备的测量仪表附录U(标准的附录)本规定用词说明1范围1.0.1本规定适用于汽轮发电机组容量为125MW及以上新建或扩建的凝汽式发电厂，也适用于50MW级及以上供热式机组的热电厂设计。安装上述机组的发电厂改建工程的设计以及采用洁净发电技术的发电厂设计可参照使用。1.0.2涉外工程要考虑供货方或订货方所在国并结合工程的具体情况，参照使用本规定。2引用标准下列标准所包含的条文，通过在本《规定》中引用而构成为本《规定》的条文。本《规定》出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下3列标准最新版本的可能性。GB14285—1993继电保护和安全自动装置技术规程GB50052—1995供配电系统设计规范GB50054—1995低压配电设计规范GB50060—19923～110kV高压配电装置设计规范GB50062—1992电力装置的继电保护和自动装置设计规范DL5000—2000火力发电厂设计技术规程SDJ5—1985高压配电装置设计技术规程DL/T5137—2001电测量及电能计量装置设计技术规程DL/T5136—2001火力发电厂、变电所二次接线设计技术规定3总则3.0.1火力发电厂厂用电(以下简称厂用电)设计必须贯彻国家的技术经济政策，同时要考虑全厂发展规划和分期建设的情况，以达到安全可靠、经济适用、符合国情的要求，在设计中要积极慎重地采用经过运行考验并通过鉴定的新技术、新设备。对于200MW及以上的机组，应保持各单元厂用电的独立性，减少单元之间的联系，以提高运行的安全可靠性。3.0.2厂用电的设计除执行本《规定》外，尚应执行国家、行业的有关规范、标准、规定。3.0.3发电厂设计厂用电率是年机炉发电和供热所需的自用电能消耗量分别与同一时期对应机组发电量和供热量的比值。设计时额定工况下的厂用电率估算方法可参照附录A(提示的附录)。3.0.4厂用电负荷按生产过程中的重要性可分为下列三类：Ⅰ类负荷：短时(手动切换恢复供电所需的时间)停电可能影响人身或设备安全，使生产停顿或发电量大量下降的负荷。Ⅱ类负荷：允许短时停电，但停电时间过长，有可能损坏设备或影响正常生产的负荷。Ⅲ类负荷：长时间停电不会直接影响生产的负荷。3.0.5在机组运行期间，以及停机(包括事故停机)过程中，甚至在停机以后的一段时间内，需要进行连续供电的负荷称为不停电负荷，简称“OⅠ”类负荷。3.0.6在发生全厂停电或在单元机组失去厂用电时，为了保证机炉的安全停运，过后能很快地重新起动，或者为了防止危及人身安全等原因，需要在停电时继续进行供电的负荷，称为事故保安负荷。按保安负荷对供电电源的要求不同，可以分为：直流保安负荷，简称“OⅡ”类负荷。交流保安负荷，简称“OⅢ”类负荷。3.0.7常用厂用负荷特性可参照附录B(提示的附录)。3.0.8与发电厂生产无关的负荷不应接入厂用电系统。行政办公楼、值班人员宿舍等少量厂前区负荷可通过专用低压厂用变压器，接入高压厂用电系统。4厂用电接线4.1厂用电电压4.1.1发电厂可采用3kV、6kV、10kV作为高压厂用电的电压。容量为600MW及以下的机4组，发电机电压为10.5kV时，可采用3kV(或10kV)；发电机电压为6.3kV时，可采用6kV；容量为125MW～300MW级的机组，宜采用6kV；容量为600MW及以上的机组，可根据工程具体条件采用6kV1级或3kV、10kV2级高压厂用电压。4.1.2容量为200MW及以上的机组，主厂房内的低压厂用电系统应采用动力与照明分开供电的方式，动力网络的电压宜采用380V。4.2厂用电系统中性点的接地方式4.2.1当高压厂用电系统的接地电容电流小于或等于时，其中性点宜采用高电阻接地方式，也可采用不接地方式；当接地电容电流大于7A时，其中性点宜采用低电阻接地方式，也可采用不接地方式。中性点接地设备的选择计算方法可参照附录C(提示的附录)。4.2.2主厂房内的低压厂用电系统宜采用三相三线制，中性点经高电阻接地的方式，也可采用动力与照明共用的三相四线制中性线直接接地的方式。4.3厂用母线的接线方式4.3.1高压厂用母线应采用单母线接线。锅炉容量为400t/h以下时，每台锅炉可由1段母线供电；锅炉容量为400t/h及以上时，每台锅炉每一级高压厂用电压应不少于2段，并将双套辅机的电动机分接在两段母线上，2段母线可由1台变压器供电。对脱硫负荷可根据工艺流程及工程具体情况接入工作段母线、公用段母线或设立专用的脱硫段母线。低压厂用母线也应采用单母线接线。锅炉容量为220t/h级，且在母线上接有机炉的Ⅰ类负荷时，宜按炉或机对应分段；锅炉容量为400t/h～670t/h级时，每台锅炉可由2段母线供电，并将双套辅机的电动机分接在2段母线上，两段母线可由1台变压器供电；锅炉容量为1000t/h级及以上时，每台锅炉应设置2段及以上母线。4.3.2容量为200MW及以上的机组，如公用负荷较多、容量较大、采用组合供电方式合理时，可设立高压公用母线段，但应保证重要公用负荷的供电可靠性。4.3.3独立供电的主厂房照明母线应采用单母线接线。容量为200MW及以上的机组，每个单元机组可设1台照明变压器，当设有检修变压器时可从检修变压器取得备用电源，也可采用2台机组互为备用的方式。照明母线的电源进线上宜装设分级补偿的有载自动调压器，使照明母线的电压自动调整在380/220V的0～5%以内。4.4厂用工作电源4.4.1高压厂用工作电源可采用下列引接方式：(1)当有发电机电压母线时，由各段母线引接，供给接在该段母线上的机组的厂用负荷。(2)当发电机与主变压器为单元连接时，由主变压器低压侧引接，供给该机组的厂用负荷。4.4.2容量为125MW及以下机组，在厂用分支线上宜装设断路器。当无所需开断短路电流的断路器时，可采用能够满足动稳定要求的断路器，但应采取相应的措施，使该断路器仅在其允许的开断短路电流范围内切除短路故障；也可采用能满足动稳定要求的隔离5开关或连接片等。当厂用分支线采用分相封闭母线时，在该分支线上不应装设断路器和隔离开关，但应有可拆连接片。4.4.3高压厂用电抗器宜装设在断路器之后，但断路器的分断能力和动热稳定性，可按电抗器后面短路条件进行验算。在布置上合理时，也可将电抗器装设在断路器之前。4.4.4按炉分段的低压厂用母线，其工作变压器应由对应的高压厂用母线段供电。4.4.5200MW、300MW机组的高压厂用工作电源宜采用1台分裂变压器，600MW机组的高压厂用工作电源可采用一台或两台变压器。4.5厂用备用、起动/备用电源4.5.1接有Ⅰ类负荷的高压和低压明(暗)备用动力中心的厂用母线应设置备用电源。当备用电源采用明(专用)备用方式时，还应装设备用电源自动投入装置；当备用电源采用暗(互为)备用方式时，暗(互为)备用的联络断路器宜采用手动切换。接有Ⅱ类负荷的高压和低压明(暗)备用动力中心的厂用母线，应设置手动切换的备用电源。只有Ⅲ类负荷的厂用母线，可不设置备用电源。4.5.2全厂应设置可靠的高压厂用备用或起动/备用电源。1125MW及以下机组的高压厂用备用变压器(或电抗器)主要作为事故备用电源，兼作机炉检修、起动或停用时的电源。2200MW及以上机组的高压厂用起动/备用变压器，主要作为机组起动或停机的电源，兼作厂用备用电源。4.5.3高压厂用备用(起动/备用)变压器(电抗器)的设置条件如下：1容量为100MW及以下的机组，高压厂用工作变压器(电抗器)的数量在6台(组)及以上时，可设置第二台(组)高压厂用备用变压器(电抗器)。容量为100MW～125MW的机组采用单元制时，高压厂用工作变压器的数量在5台及以上，可增设第二台高压厂用备用变压器。2容量为200MW～300MW的机组，每两台机组可设1台(组)高压厂用起动/备用变压器。3容量为600MW的机组，当发电机出口不装设断路器或负荷开关时，每两台机组应设1台或2台高压厂用起动/备用变压器，且在配置2台时应考虑1台高压厂用起动/备用变压器检修时，不影响任一台机组的起停；当发电机出口装有断路器或负荷开关时，4台及以下机组可设置1台高压厂用起动/备用变压器，其容量可为1台高压厂用工作变压器的60%～100%。全厂有同容量5台及以上机组时，可再设置1台不接线的高压厂用工作变压器作为备品。当公用负荷由两台具有部分互为备用功能的高压厂用起动/备用变压器供电时，每台高压厂用起动/备用变压器高压侧应装设1台断路器；当公用负荷由每两台机组配置的2台高压厂用起动/备用变压器供电，并由高压厂用工作变压器作为其备用电源或公用负荷由高压厂用工作变压器供电时，2台高压厂用起动/备用变压器高压侧可共用1台断路器。1台“高压厂用起动/备用变压器高压侧断路器”应由1回(个)线路(电源)供电；2台及以上“高压厂用起动/备用变压器高压侧断路器”应由2回(个)线路(电源)供电。4.5.4当低压厂用备用电源采用明(专用)备用变压器时，容量为125MW及以下的机组，低压厂用工作变压器的数量在8台及以上时，可增设第二台低压厂用备用变压器；容量为200MW的机组，每2台机组可合用1台低压厂用备用变压器；容量为300MW及以上6的机组，每台机组宜设1台低压厂用备用变压器。当低压厂用变压器采用两台变压器互为(暗)备用时，互为备用的负荷应分别由两台变压器供电，两台变压器之间不宜装设自动投入装置。远离主厂房的Ⅱ类负荷，宜采用邻近的两台变压器互为备用的方式。互为备用的低压厂用变压器不应再设专用的备用变压器。4.5.5高压厂用备用或起动/备用电源，可采用下列引接方式：1当无发电机电压母线时，由高压母线中电源可靠的最低一级电压母线或由联络变压器的第三(低压)绕组引接，并应保证在全厂停电的情况下，能从外部电力系统取得足够的电源(包括三绕组变压器的中压侧从高压侧取得电源)。2当有发电机电压母线时，由该母线引接1个备用电源。3当技术经济合理时，可由外部电网引接专用线路供给。4全厂需要2个及以上高压厂用备用或起动/备用电源时，应引自两个相对独立的电源。5从220kV及以上中心点直接接地的电力系统中引接的高压厂用备用或起动/备用变压器，其中性点的接地线上不应装设隔离开关。4.5.6低压厂用备用变压器不宜与需要由其自动投入的低压厂用工作变压器接在同一高压母线段上。4.5.7厂用变压器接线组别的选择，应使厂用工作电源与备用电源之间的相位一致，以便厂用电源的切换可采用并联切换的方式。低压厂用变压器宜采用“Dyn”的接线。4.5.8全厂只有1个高压或低压厂用备用或起动/备用电源时，与各厂用母线段的连接方式如下：1宜采用分组支接的方式，每组支接的母线段可为2～4段。2在备用或起动/备用变压器的低压侧总出口处宜装设隔离电器。4.6交流保安电源和不停电电源4.6.1容量为200MW及以上的机组，应设置交流保安电源。交流保安电源宜采用自动快速起动的柴油发电机组，按允许加负荷的程序，分批投入保安负荷。柴油发电机组的选择参照附录D(提示的附录)。交流保安电源的电压和中性点的接地方式宜与低压厂用电系统一致。每两台200MW机组宜设置1台柴油发电机组，每台300MW或600MW机组宜设置一台柴油发电机组。4.6.2交流保安母线段应采用单母线接线，按机组分段分别供给本机组的交流保安负荷。正常运行时保安母线段应由本机组的低压明或暗备用动力中心供电，当确认本机组动力中心真正失电后应能切换到交流保安电源供电。4.6.3当机组采用计算机监控时，应设置交流不停电电源。交流不停电电源宜采用静态逆变装置，不宜再设备用。4.6.4不停电母线段应采用单母线接线，按机组分段，分别供给本机组的不停电负荷。为了保证不停电负荷供电的连续性和测量的正确性，正常情况下，不停电母线段应由不停电电源供电。当不停电电源发生故障时，应自动切换到本机组的交流保安母线段供电，在切换时交流侧的断电时间应不大于5ms。4.7厂用电负荷的连接和供电方式74.7.1厂用电负荷的连接原则如下：1锅炉和汽轮发电机组用的电动机应分别连接到与其相应的高压和低压厂用母线段上。对于60MW及以下的机组，互为备用的重要设备(如凝结水泵)也可采用交叉供电方式。2每炉有2段厂用母线时，应将双套辅机分接在2段母线上。对于工艺上有连锁要求的Ⅰ类高低压电动机，应接于同一条电源通道上。3当无公用母线段时，全厂公用性负荷应根据负荷容量和对供电可靠性的要求，分别接在各段厂用母线上，但应适当集中。当有公用母线段时，相同的Ⅰ类公用电动机不应全部接在同一公用母线段上。对200MW及以上机组，公用负荷也可由起动/备用变压器供电。4无汽动给水泵的200MW、300MW机组，每台机组为2台电动给水泵时，其2台泵应接在本机组2段工作母线上；每台机组为3台电动给水泵时，其中1台泵应跨接在本机组的2段工作母线上。有汽动给水泵的300MW、600MW机组，其备用电动给水泵，宜接在本机组的工作母线上，也可接在起动/备用变压器供电的公用母线上；当600MW机组接在起动/备用变压器供电的且有2段公用母线时，宜用跨接方式。4.7.2主厂房附近的高压厂用电动机和低压厂用变压器宜由主厂房内的母线单独供电。在经济上合理时，可以采用组合供电方式。即在负荷中心设立2段公用母线段，其电源可分别从第1第2台机组的厂用工作母线段上引接，也可由起动/备用变压器供电。4.7.3对远离主厂房的高压电动机，当系单元机组单独使用时，应接自本机组的高压厂用工作母线段；如系2台及以上机组公用时，经技术经济比较，可采用下列接线方式：1在负荷中心设置配电装置，从不同机组的高压厂用工作母线段或从带公用负荷的高压厂用起动/备用变压器引接2回或2回以上线路作为工作电源和备用电源。备用电源也可由外部电网引接。2在负荷中心设置变电所，从不同机组的高压厂用工作母线段或从带公用负荷的并由高压起动/备用变压器供电的母线段经升压变压器引接2回线路；或从发电厂内110kV以下配电装置的不同母线段引接2回线路作为工作电源和备用电源。4.7.4中央水泵房的供电方式，应经技术经济比较决定。常用的供电方式如下：1单元制机组独用的各电动机直接由主厂房内各机组厂用母线段单独供电。2当全厂只有1个水泵房时，在水泵房设置2段专用母线，循环水泵电动机分别接于2段母线上，由主厂房内不同机组的厂用母线段引接2回工作电源和1回备用电源。备用电源也可由带有公用负荷的高压起动/备用变压器或外部电网引接。3当水泵房数量在2个及以上，且各泵房供水量相差不大时，可在每个泵房设置1段专用母线，分别从主厂房内不同机组的厂用母线段引接工作电源和备用电源。备用电源也可由带有公用负荷的高压起动/备用变压器或外部电网引接。4当水泵房远离主厂房、且负荷较大时，也可在就地设置变电所，从主厂房内不同机组的高压厂用母线段或带有公用负荷的并由高压起动/备用变压器供电的母线段经升压变压器或从发电厂内110kV以下配电装置的不同母线段引接2回或2回以上线路作为工作电源和备用电源。4.7.5主厂房内低压电动机的供电方式，可采用明(专用)备用动力中心(PC)和电动机控制中心(MCC)的供电方式，也可采用暗(互为)备用动力中心(PC)和电动机控制中心(MCC)的供电方式。1明备用动力中心(PC)和电动机控制中心(MCC)的供电方式：1)Ⅰ类电动机和75kW及以上的Ⅱ、Ⅲ类电动机，宜由动力中心直接供电。2)容量为75kW以下的Ⅱ、Ⅲ类电动机，宜由电动机控制中心供电。83)容量为5.5kW及以下的Ⅰ类电动机，如有2台，且互为备用时。可以由动力中心不同母线段上供电的电动机控制中心供电。4)电动机控制中心上接有Ⅱ类负荷时，应采用双电源供电(手动切换)；当仅接有Ⅲ类负荷时，可采用单电源供电。2暗备用动力中心(PC)和电动机控制中心(MCC)的供电方式：1)低压厂用变压器、动力中心和电动机控制中心宜成对设置，建立双路电源通道。2台低压厂用变压器间暗(互为)备用，宜采用手动切换。2)成对的电动机控制中心，由对应的动力中心单电源供电。成对的电动机分别由对应的动力中心和电动机控制中心供电。3)容量为75kW及以上的电动机宜由动力中心供电，75kW以下的电动机宜由电动机控制中心供电。4)对于单台的Ⅰ、Ⅱ类电动机应单独设立1个双电源供电的电动机控制中心，双电源应从不同的动力中心引接；对接有Ⅰ类负荷的电动机控制中心双电源应自动切换，接有Ⅱ类负荷的电动机控制中心双电源可手动切换。4.7.6主厂房以外低压电动机的供电方式：1对于输煤、除灰、化学水处理、油泵房和电气除尘等车间，当其负荷中心离主厂房较远、且容量较大时，宜单独装设变压器供电，并根据负荷的重要性，装设备用电源的自动或手动投入装置。当容量不大，且离主厂房较近时，可由主厂房内动力中心(PC)或电动机控制中心(MCC)直接供电。2对于380V深井水泵电动机群，宜采用变压器电动机组支接在高压专用架空线路上的方式供电。4.7.7由双电源手动切换供电的电动机控制中心接线方式如下：12回电源进线接自同一台变压器时，可采用2副能开断额定电流的单投进线隔离开关的接线。22回电源进线接自不同变压器时，应采用1副能开断额定电流的双投或2副相互闭锁并能开断额定电流的单投进线隔离开关的接线。4.7.8直吹式制粉系统的给煤电动机，宜由动力中心直接供电。有条件时应使给煤机和对应的磨煤机及其附属设备接于同一条电源通道上。4.7.9给粉电动机的供电方式：1每炉应设置2个独立的配电箱。配电箱采用单母线接线，给粉电动机以失去一半能使锅炉继续运行的原则分接在2个配电箱上。每个配电箱应有1个工作电源和1个备用电源。工作电源和备用电源应接于明备用动力中心(PC)的不同母线段上。正常运行时，2个配电箱的工作电源应由明备用动力中心(PC)的不同母线段上供电。当配电箱上工作电源失电而备用电源有电时，应自动切换到备用电源。如工作电源和备用电源同时失电，则应经延时(要大于明备用动力中心母线备用电源自动投入的时间，可为0.5s～1s)断开工作电源和备用电源，以免在锅炉熄火后，恢复供电时再送入煤粉引起锅炉爆炸。配电箱上的电源开关可采用交流接触器。其自动切换接线可参照附录E(提示的附录)。当主厂房低压电动机采用暗备用动力中心(PC)和电动机控制中心(MCC)的供电方式时，每炉可按给粉喷嘴层设置单电源供电的配电箱。当给粉喷嘴层数为奇数时，可增加一个配电箱，有1个给粉喷嘴层由2个配电箱供电，配电箱分别接自2个不同的暗备用动力中心(PC)；根据工艺要求，也可采用奇数中的1个给粉喷嘴层接1个配电箱，而将配电箱交叉接自2个不同的暗备用动力中心(PC)、并互为自投的接线。2当给粉配电箱上电源开关采用交流接触器时，操作和自动切换接线应采用本身的380V交流电源，可从电源开关的上端支接。93给粉电动机回路的交流接触器不应采用按钮并联自保持回路的接线方式，而应采用简单的通、断二态开关。以便电源恢复时，给粉电动机的交流接触器能可靠吸合。4给粉电动机的同步操作器电源应接于相应的给粉配电箱母线上。给粉电动机的调速控制器电源应接于本电机的供电回路上。热工配电箱的供电方式：200MW及以上的机组每台机炉的热工配电箱各由两路380V电源供电，其中一路应由动力中心引接，另一路应由交流保安母线段上引接。125MW及以下的机组，每台机炉的热工配电箱也应由两路380V电源供电。当低压厂用电系统中性点为非直接接地方式时，应在热控配电箱上装设隔离变压器，二次侧中性点直接接地。主厂房正常照明的供电方式：1当低压厂用电的中性点为直接接地系统，且机组容量为125MW及以下时，正常照明宜由动力和照明网络共用的低压厂用变压器供电。2当低压厂用电的中性点为非直接接地系统或机组容量为200MW及以上时，正常照明由高压或低压厂用电系统引接的照明变压器(二次侧应为380/220V中性点直接接地)供电。从低压厂用电系统引接的照明变压器也可采用分散设置的方式。4.8低压检修供电网络4.8.1发电厂应设置固定的交流低压检修供电网络，并在各检修现场装设检修电源箱，供电焊机、电动工具和试验设备等使用。检修电源的容量应按电焊机的负荷确定。4.8.2检修网络宜采用单电源分组支接的供电接线，其接线原则如下：1在主厂房内，宜由对应的动力中心引接。当380V厂用电为三相三线制时，可在检修配电箱内装设380/220V变压器，用于供给220V检修用电。2主厂房以外的检修配电箱宜由就近的配电盘引接。4.8.3检修配电箱装设的地点和数量参照附录F(提示的附录)，电焊机的最大引线长度一般按50m考虑。4.8.4在主厂房内的检修配电箱中，其回路数应不少于4回，箱内宜装设封闭的开关、插座及易于更换的熔断器。4.8.5检修网络宜装设漏电保护。5厂用变压器和电抗器的选择及电动机起动时的电压校验5.1负荷计算5.1.1选择厂用电源容量时，应按机组的辅机可能出现的最大运行方式计算，具体计算原则：1连续运行的设备应予计算。2当机组运行时，对于不经常而连续运行的设备(如备用励磁机、备用电动给水泵等)也应予计算。3不经常而短时及不经常而断续运行的设备不予计算，但由电抗器供电的应全部计算。4由同一厂用电源供电的互为备用的设备只计算运行的部分。105互为备用而由不同厂用电源供电的设备，应全部计算。6其他类型设备负荷的计算方法参照附录G(提示的附录)。7对于分裂变压器，其高、低压绕组中通过的负荷应分别计算。当两个低压绕组接有互为备用的设备时，对高压绕组应按本条第4项计算，对低压绕组可按本条第5项计算。8对于分裂电抗器，应分别计算每一臂中通过的负荷，其计算原则与普通电抗器相同。厂用负荷的运行方式参照附录B(提示的附录)。5.1.2负荷计算宜采用“换算系数”法。有关计算方法参照附录G(提示的附录)。5.2容量选择5.2.1高压厂用工作变压器的容量宜按高压电动机厂用计算负荷与低压厂用电的计算负荷之和选择。如公用负荷正常由第一台(组)高压厂用起动/备用变压器供电，则应考虑起动/备用变压器检修时，由第一台(组)高压厂用工作变压器接带全部公用负荷，也可由第一台(组)与第二台(组)高压厂用工作变压器各接带50%公用负荷。低压厂用工作变压器的容量宜留有10%的裕度。5.2.2厂用电抗器的容量选择，除应符合SDGJ14《导体和电器选择设计技术规定》有关要求外，宜留有适当裕度。当经济上合理时，可较计算负荷增大一级。5.2.3发电厂厂用备用变压器(电抗器)或起动/备用变压器的容量，应按下列要求选择：1高压厂用备用变压器(电抗器)或起动/备用变压器的容量不应小于最大一台(组)高压厂用工作变压器(电抗器)的容量；当起动/备用变压器带有公用负荷时，其容量还应满足最大一台(组)高压厂用工作变压器备用要求。对于单元制接线的发电机，当发电机出口装有断路器或负荷开关时，高压厂用备用变压器(电抗器)的容量可为1台高压厂用工作变压器(电抗器)的60%～100%。2低压厂用备用变压器的容量应与最大一台低压厂用工作变压器的容量相同。5.3电压调整5.3.1在正常的电源电压偏移和厂用负荷波动的情况下，厂用电各级母线的电压偏移应不超过额定电压的±5%。有关电压调整的计算方法参照附录H(标准的附录)。5.3.2电源电压的波动范围应根据各电厂的具体情况确定。发电机出口电压的波动范围，可按5%考虑。当发电机出口无断路器或负荷开关时，为了提高单元机组的运行可靠性，出口引接的高压厂用工作变压器不应采用有载调压变压器。为了满足第，高压厂用工作变压器的阻抗电压(对分裂变压器为分裂绕组额定容量为基准的穿越阻抗电压)不宜大于10.5%。对于有进相运行要求的大容量发电机，厂用变压器的阻抗选择及调压方式应通过全面的技术经济比较后确定。5.3.3当高压厂用备用变压器的阻抗电压在10.5%以上时，或引接地点的电压波动超过±5%时，应采用有载调压变压器。备用变压器引接地点的电压波动应计及全厂停电时负荷潮流变化引起的电压变化。5.4电动机正常起动时的电压校验5.4.1最大容量的电动机正常起动时，厂用母线的电压应不低于额定电压的80%。容易起11动的电动机起动时电动机的端电压应不低于额定电压70%，对于起动特别困难的电动机，当制造厂有明确合理的起动电压要求时，应满足制造厂的要求。有关电动机起动电压的计算方法参照附录J(标准的附录)。5.4.2当电动机的功率(kW)为电源容量(kVA)的20%以上时，应验算正常起动时的电压水平；但对2MW及以下的6kV电动机，可不必校验。5.5成组电动机自起动时厂用母线电压的校验5.5.1为了保证Ⅰ类电动机的自起动，应对成组电动机自起动时的厂用母线电压进行校验。自起动时，厂用母线电压应不低于表表5.5.1自起动要求的最低母线电压名称自起动方式自起动电压%高压厂用母线65～70低压厂用母线低压母线单独自起动低压母线与高压母线串接自起动60555.5.2厂用工作电源可只考虑失压自起动，而厂用备用或起动/备用电源应考虑空载、失压及带负荷自起动三种方式：1空载自起动——备用电源空载状态自动投入失去电源的工作段时形成的自起动。2失压自起动——运行中突然出现事故低电压，当事故消除、电压恢复时形成的自起动。3带负荷自起动——备用电源已带一部分负荷，又自动投入失去电源的工作段时形成的自起动。对于低压厂用变压器尚需校验高、低压厂用母线串接自起动的工况。有关计算方法参照附录K(标准的附录)。5.6阻抗选择5.6.1高压厂用变压器或电抗器的阻抗选择，应使厂用电系统能采用轻型的电器设备，满足电动机正常起动和成组自起动时的电压水平。并应满足，对电抗器尚应满足其本身的动、热稳定的要求。低压厂用变压器的阻抗应按低压电器对短路电流的承受能力来确定。6厂用电动机6.1型式选择6.1.1厂用电动机宜采用高效、节能的交流电动机。当厂用交流电源消失时仍要求连续工作的设备可采用直流电动机。6.1.2厂用交流电动机宜采用鼠笼式，起动力矩要求大的设备，应采用深槽式或双鼠笼12式，对于重载起动的Ⅰ类电动机(如直吹式制粉系统中的中速磨煤机)，应与工艺专业协调电动机容量与轴功率之间的配合裕度，或采用特殊高起动转矩的电动机，以满足自起动的要求。对于反复、重载起动或需要在小范围内调速的机械(如吊车、抓斗机等)，可采用绕线式电动机。6.1.3对200MW及以上机组的大容量辅机，为了提高运行的经济性，可采用双速电动机或其他调速措施。6.1.4电动机的外壳防护等级和冷却方式应与周围环境条件相适应。在潮湿、多灰尘的车间(如锅炉房、煤场等)，外壳防护等级要达到IP54级要求，其他一般场所，可采用不低于IP23级，对于有爆炸危险的场所应采用防爆型电机。6.1.5电动机用于特殊环境(如高原、热带和户外等)时应选用相应的专用电机。6.2电压选择及容量校验6.2.1厂用电动机的电压可按容量选择，其选择原则：1当高压厂用电电压为10kV及3kV2级时，1800kW以上的电动机宜采用10kV、200kW～1800kW电动机宜采用3kV，200kW以下的电动机宜采用380V，200kW及1800kW左右的电动机可按工程的具体情况确定。2当高压厂用电压为6kV1级时，200kW以上的电动机可采用6kV;200kW以下宜采用380V。200kW左右的电动机可按工程的具体情况确定。3当高压厂用电压为3kV(或10kV)1级时，100kW(或200kW)以上的电动机采用3kV(或10kV)，100kW(或200kW)以下者采用380V。100kW(或200kW)左右的电动机可按工程的具体情况确定。6.2.2对于机械转动惯量大或重载起动的(如引风机、排粉机、中速磨煤机、输煤皮带等)电动机，当使用条件与制造厂配套不符时，应按起动条件校验其容量。6.2.3对于鼠笼式电动机，应按冷状态起动2次或热状态起动1次进行校验。计算方法参照附录L(提示的附录)。6.2.4当电动机用于1000m～4000m的高海拔地区时，如使用地点的环境最高温度随海拔高度而递减并满足下式时，则电动机的额定功率不变，即\ue00a式中h——使用地点的海拔高度(m)；ΔQ——海拔高度每升高100m影响电动机温升的递增值，为电动机额定温升的1%(℃)；θ——使用地点的环境最高温度(℃)，当无通风设计资料时，可取最热月平均最高温度加5℃。当不能满足上式时，则按上式计算超过1℃，电动机的使用容量降低1%，或与制造厂协商处理。7短路电流计算及电器和导体的选择7.1高压厂用电系统短路电流计算137.1.1计算短路电流时，应按可能发生最大短路电流的正常接线方式，不考虑仅在切换过程中短时并列的运行方式。7.1.2高压厂用电系统的短路电流计算应计及电动机的反馈电流，并考虑高压厂用变压器短路阻抗在制造上的负误差。对于厂用电源供给的短路电流，其周期分量在整个短路过程中可认为不衰减，其非周期分量可按厂用电源的衰减时间常数计算。对于异步电动机的反馈电流，其周期分量和非周期分量可按相同的等值衰减时间常数计算。7.1.3当主保护装置动作时间与断路器固有分闸时间之和大于0.15s时，可不考虑短路电流非周期分量对断路器开断能力的影响，但在下列条件下应计及其影响：1主保护装置动作时间与断路器固有分闸时间之和小于0.11s。2上述时间为0.11s～0.15s，且短路电流的周期分量为断路器额定开断电流的90%以上。7.1.4100MW及以下机组，应计及电动机反馈电流对电器和导体动稳定的影响，可不计及对热稳定及断路器开断电流的影响。对于125MW及以上机组，应计及电动机反馈电流对电器和导体的动、热稳定以及断路器开断电流的影响。计及异步电动机反馈的短路电流计算方法参照附录M(提示的附录)。7.2高压厂用设备的选型7.2.1容量为125MW及以下机组的高压厂用断路器宜采用少油型，对启停频繁的高压厂用电回路宜采用真空断路器或高压熔断器串真空接触器组合设备，容量为200MW及以上机组可采用真空断路器与高压熔断器串真空接触器的组合设备。7.2.2容量为200MW及以上的机组，主厂房及网控楼内的低压厂用变压器应采用干式变压器。7.2.3高压熔断器串真空接触器的选择：1高压熔断器应根据被保护设备的特性，选择专用的高压限流型熔断器。高压限流熔断器不宜并联使用，也不宜降压使用。2高压熔断器的额定开断电流应大于回路中最大预期短路电流周期分量有效值。3在架空线路和变压器架空线路组回路中，不宜采用高压熔断器串真空接触器作为保护和操作设备。4真空接触器应能承受和关合限流熔断器的切断电流。具体选择方法详见《高压熔断器串真空接触器回路设计技术规定》。7.3低压厂用电系统短路电流计算7.3.1低压厂用电系统的短路电流计算应考虑以下各点：1计及电阻；2低压厂用变压器高压侧的电压在短路时可以认为不变；3在动力中心(PC)的馈线回路短路时，应计及馈线回路的阻抗，但可不计及异步电动机的反馈电流。7.3.2当在380V动力中心或电动机控制中心内发生短路时，应计及直接接在配电屏上的电动机反馈电流，计算方法参照附录N(提示的附录)。147.3.3经电缆线路发生短路时，其短路电流周期分量可从附录P(提示的附录)中查取。如电缆长度(m)与截面(mm2)的比值大于0.5时，非周期分量可略去不计。7.4低压电器的选择7.4.1断路器和熔断器的额定短路分断能力校验1断路器和熔断器安装地点的短路功率因数值应不低于断路器和熔断器的额定短路功率因数值。2断路器和熔断器安装地点的预期短路电流值(周期分量有效值)应不大于允许的额定短路分断能力。当电源为下进线时，要考虑其对断路器分断能力的影响。断路器的分断能力尚应符合以下规定：1)当利用断路器本身的瞬时过电流脱扣器作为短路保护时，采用断路器的额定短路分断能力校验。2)当利用断路器本身的延时过电流脱扣器作为短路保护时，应采用断路器相应延时下的短路分断能力校验。3)当另装继电保护时，如其动作时间未超过该断路器延时脱扣器的最长延时时，则额定短路分断能力应采用延时脱扣下的短路分断能力。如另加继电保护的动作时间超过该断路器延时脱扣器的最长延时，则额定短路分断能力应按产品制造厂的规定。3安装地点的预期短路电流值，系指分断瞬间一个周波内的周期性分量有效值。对于动作时间大于4个周波的断路器，可不计异步电动机的反馈电流。4当安装地点的短路功率因数低于断路器和熔断器的额定短路功率因数时，额定短路分断能力宜留有适当裕度。7.4.2对于已满足额定短路分断能力的断路器，可不再校验其动、热稳定；但另装继电保护时，应校验断路器的热稳定。7.4.3断路器的瞬时或短延时脱扣器的整定电流，应按躲过电动机起动电流的条件选择，并按最小短路电流校验灵敏系数。短路电流计算方法参照附录N(提示的附录)。在中性点直接接地的系统中，断路器过电流脱扣器的数量应选用3个，分励脱扣器和失压脱扣器的参数及辅助触头的数量，应满足控制和保护的要求。7.4.4熔断器的熔件应按通过正常的短时最大电流不熔断的条件来校验。如系电动机回路的熔件，则应按起动电流校验，其校验方法参照附录Q(标准的附录)。7.4.5隔离电器应满足承受短路电流动、热稳定的要求。7.5低压电器的组合7.5.1在电动机的供电回路中，宜装有隔离电器(用于隔离电源)、保护电器(用于切断短路电流)及操作电器(用于正常接通和开断回路)，也可采用保护和操作合一的电器。对于供电干线可只装设隔离电器和保护电器。隔离电器可采用隔离开关、插头等。保护电器可采用熔断器、断路器等。操作电器可采用接触器、磁力起动器、组合电器、断路器等。常用的低压电器组合方式参照附录R(提示的附录)。380V供电回路持续工作电流计算见附录S(提示的附录)。7.5.2在发生短路故障时，重要供电回路中的各级保护电器应有选择性地动作。对干线上的熔件应较支线上的熔件大一定级差。决定级差时应计及上下级熔件熔断特性的误差。熔件的级差配合，参照附录Q(标准的附录)。15当支线上采用断路器时，干线上的断路器应延时动作。7.5.3在下列组合方式下，低压电器和导体可不校验动稳定或热稳定：1用限流熔断器或额定电流为60A以下的熔断器保护的电器和导体可不校验热稳定。2当熔件的额定电流不大于电缆额定载流量的2.5倍，且供电回路末端的最小短路电流大于熔件额定电流的5倍时，可不校验电缆的热稳定。3当采用保护式磁力起动器或放在单独动力箱内的接触器时，可不校验动、热稳定。4用限流断路器保护的电器和导体可不校验热稳定。7.5.4当电动机离低压厂用母线较远时，应按以下情况校验电缆或导体的电压损失：1对电动机回路，正常工作时允许的电压损失宜小于5%。2对起吊设备，应按不经常运行工作制时的起动条件验算，允许的最大电压损失(包括起吊设备内部的电压损失2%)为15%。7.5.5交流接触器与其协调配合的短路保护电器(SCPD)，应符合制造厂推荐的保护方式，且该短路保护电器额定短路分断能力满足第，允许装在动力中心(PC)上。SCPD对交流接触器的保护，只要达到“a”型保护的要求。7.5.6用于控制Ⅰ、Ⅱ类电动机的交流接触器，不应将2台及以上不同回路的交流接触器装于同一个动力控制箱的单元内。7.5.7当回路中装有限流作用的短路保护电器时，该回路的电器和导体可按限流后最大短路电流值校验。7.5.8交流接触器和磁力起动器的等级和型号应按电动机的容量和工作方式选择。其吸持线圈的参数及辅助触头的数量应满足控制和连锁的要求。选择热继电器时，应使电动机的工作电流在其整定值的可调范围内。当隔离开关和组合电器需要切断负荷电流时，应校验其切断能力。7.5.9对起吊设备的电源回路，宜增设就地安装的隔离电器。用熔断器和接触器组成的电动机供电回路，应装设带断相保护的热继电器或采用带触点的熔断器作为断相保护。8厂用电气设备的布置8.1厂用配电装置的布置8.1.1厂用配电装置的布置应结合主厂房的布置予以确定，尽量节省电缆用量，并避开潮湿和多灰尘的场所。容量为200MW及以上的机组，厂用配电装置宜布置在汽机房内，如汽机房内的布置场地受到限制，厂用配电装置也可布置在单元控制楼或其他合适的场所。盘位的排列应具有规律性和对应性，并减少电缆交叉。8.1.2厂用配电装置应采用成套设备，高压成套开关柜应具备：防止误分、误合断路器；防止带负荷拉合隔离开关；防止带电挂(合)接地线(接地开关)；防止带接地线关(合)断路器(隔离开关)以及防止误入带电间隔(简称“五防”功能)。在同一地点相同电压等级的厂用配电装置宜采用同一类型。8.1.3高压成套开关柜宜采用手车式，也可采用固定式。200MW及以上的机组宜采用手车式。当采用手车式时，同一机炉的厂用母线段可放在一个房间内；当采用固定式时，同一机炉的两段厂用母线宜设隔墙分开。8.1.4当采用手车式高压成套开关柜时，每段工作母线宜设置1台备用手车或带有手车16的备用柜。柜后宜留有通道。8.1.5低压动力中心(PC)及电动机控制中心(MCC)可采用抽屉式，也可采用固定分隔式。8.1.6厂用配电装置(包括厂用变压器室)凡有通向电缆隧道或通向邻室孔洞(人孔除外)，应以耐燃材料封堵，以防止火灾蔓延和小动物进入。8.1.7低压厂用变压器室应靠近相应的低压厂用配电装置，以便用硬母线引接。8.1.8低压厂用配电装置室内裸导电部分与各部分的净距，应符合下列要求：(1)屏后通道内，裸导电部分的高度低于2.3m，应加遮护，遮护后通道高度不应低于1.9m；遮护后的通道宽度应符合本规定表(2)跨越屏前通道的裸导电部分，其高度不应低于2.5m，如低于2.5m时应加遮护，遮护后的护网高度不应低于2.2m。表8.1.8低压配电屏前后的通道最小宽度mm配电屏种类单排布置双排面对面布置双排背对背布置多排同向布置屏前屏后屏前屏后屏前屏后屏间前、后排屏距墙维护操作维护操作维护操作前排后排固定分隔式不受限制时150010001200200010001200150015002000200015001000受限制时130080012001800800120013001300200020001300800抽屉式不受限制时180010001200230010001200180010002000230018001000受限制时16008001200200080012001600800200020001600800注：1.受限制时是指受到建筑平面的限制、通道内有柱等局部突出物的限制。2.控制屏、柜前后的通道最小宽度可按本表的规定执行或适当缩小。3.屏后操作通道是指需在屏后操作运行中的开关设备的通道。8.1.9厂用配电装置的长度大于6m时，其柜(屏)后应设两个通向本室或其他房间的出口，低压配电装置两个出口间的距离超过15m时尚应增加出口。高压厂用配电装置室的操作、维护通道及开关柜或配电屏的离墙尺寸见表表厂用配电装置室的通道尺寸mm配电装置型式操作通道背面维护通道侧面维护通道靠墙布置时离墙常用距离设备单列布置设备双列布置最小常用最小常用最小常用最小常用背面侧面固定式高150018002000230080010005020017压开关柜手车式高压开关柜20002300250030006008008001000200注：1.表中尺寸系从常用的开关柜屏面算起(即突出部分已包括在表中尺寸内)。2.表中所列操作及维护通道的尺寸，在建筑物的个别突出处允许缩小200mm。高压厂用配电装置室宜留有发展用的备用位置。当条件许可时，也可留出适当的位置，以便检修及放置专用工具和备品备件。低压厂用配电装置，除应留有备用回路外，每段母线应留有1～2个备用屏的位置。8.2厂用变压器及其他厂用电气设备布置8.2.1当高压厂用变压器靠近主厂房布置时，在母线桥的上面应有无孔遮盖。对于发电机引出线采用分相封闭母线的200MW及以上机组，高压厂用变压器低压侧的引出线宜采用共箱封闭式结构。这时，高压厂用配电装置宜靠近高压厂用变压器布置。8.2.2200MW及以上机组的主厂房及网控楼内的低压厂用变压器宜采用干式变压器，可以布置在低压厂用配电装置室内，但应有防护和通风设施。辅助车间和125MW及以下机组的主厂房内的低压厂用变压器可采用油浸变压器，宜布置在零米层的单独小间内，并应设置防止水进入变压器油坑的措施。8.2.3厂用变压器或其他电气设备的油量在100kg以上时，应设置能容纳100%油量的贮油设施，当有困难时可按SDJ5《高压配电装置设计技术规程》有关条文执行。8.2.4低压厂用油浸变压器外廓与变压器四壁的净距不应小于表8.2.5就地检修的油浸变压器，室内高度可按吊芯所需的最小高度再加700mm，宽度可按变压器两侧各加800mm确定。表8.2.4油浸变压器外廓与变压器室四壁的最小净距mm变压器容量kVA1000及以下1250及以上变压器与后壁、侧壁之间600800变压器与门之间8001000注：表中所列尺寸系从变压器外廓离地面高度在1.9m以下的突出部分算起。8.2.6对于厂用变压器的布置应考虑留有搬运通道。变压器室应有检修搬运用的门或可拆墙。为了运行检修的方便，可另设维护小门。变压器油枕宜布置在维护入口侧。搬运变压器的门或可拆墙，其宽度应按变压器的宽度至少加400mm，高度为变压器高度至少加300mm确定。对于1000kVA及以上的变压器，在搬运时，可考虑将油枕及防爆管拆下。8.2.7低压厂用变压器高、低压套管侧应加设网状遮栏。8.2.8低压厂用油浸变压器室内不宜装设隔离开关，低压引出线穿墙处可采用不吸水、阻燃、防潮、防霉的绝缘板封闭。8.2.9布置在电气专用房间以外的厂用电气设备应满足环境条件对外壳防护等级的要求，布置在锅炉房和煤场的电气设备应达到IP54级，其他场所应不低于IP23级。当选不到合适的IP54级产品或在经济不合理时，可将电气设备布置在独立的密闭的小间内。188.3对建筑物的要求8.3.1厂用配电装置室长度大于7m时，应有两个出口；对长度超过60m的厂用配电装置室，宜增添一个出口；当配电装置室位于楼层时，至少有一个出口应通向该层走廊或室外的安全出口。8.3.2配电装置室的建筑装修应采用不起灰的材料，顶棚不应抹灰。8.3.3配电装置室宜采用固定窗，并应采用钢丝网乳白(或其他不易破碎能避免阳光直射)玻璃。8.3.4对配电装置室门的通风措施(如门上有通风百页)应加装防小动物、防灰的细孔防腐蚀的网格。8.3.5厂用配电装置室的门应为向外开的防火门，并装有内侧不用钥匙可开启的锁，如弹簧锁。相邻配电装置室之间的门，应能双向开启。门的宽度应按搬运的最大设备外形尺寸再加200mm～400mm，且不小于900mm，门的高度不低于2100mm。维护门的尺寸应不小于750mm×1900mm。8.3.6厂用配电装置室应考虑防尘，地面可采用不起灰并有一定硬度的光滑地面(如水磨石等)。8.3.7厂用配电装置室内不应有与配电装置无关的管道或电缆通过。8.3.8厂用配电装置室的顶板必须做到防水、防渗，并应有排水坡度。8.3.9变压器贮油设施的长宽尺寸应大于变压器的外廓。当无排油设施时，应在贮油池上装设网栏罩盖，网栏上铺设不小于250mm厚的卵石层，卵石层的表面低于变压器进风口75mm，油面低于网栏50mm。8.4对通风的要求8.4.1厂用配电装置室、变压器室和电抗器间的通风，应使室温满足设备技术条件的要求。8.4.2厂用配电装置室应设置事故排风机，所有进、出风口应有避免灰、水、汽、小动物进入厂用配电装置室的措施。8.4.3油浸变压器室的通风系统应与邻近厂用配电装置室的通风系统分开，各油浸变压器室的通风系统不应合并。9厂用电继电保护装置9.1厂用电继电保护的一般要求9.1.1厂用电继电保护应符合GB50066《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》及GB14285《继电保护和安全自动装置技术规程》的要求。各类常用保护装置的灵敏系数不宜低于如下数值：纵联差动保护2；电流速断保护2(按保护安装处短路计算)；过电流保护1.5；动作于信号的单相接地保护1.2；动作于跳闸的单相接地保护1.5。199.1.2保护用电流互感器(包括中间电流互感器)的稳态误差不应大于10%。当技术上难以满足要求，且不致使保护装置不正确动作时，可允许较大的误差。小变比高动热稳定的电流互感器应能保证馈线三相短路时保护可靠动作。差动保护回路不应与测量仪表合用电流互感器的二次绕组。其他保护装置也不宜与测量仪表合用电流互感器的二次绕组，若受条件限制需合用电流互感器的二次绕组时，应按下列原则处理。1保护装置应设置在仪表之前，以避免校验仪表时影响保护装置的工作。2对于电流回路开路可能引起保护装置不正确动作，而又未装设有效的闭锁和监视时，仪表应经中间电流互感器连接，当中间电流互感器二次回路开路时，保护用电流互感器的稳态比误差仍应不大于10%。9.1.3保护和操作用继电器宜装设在高压成套开关柜及低压配电屏上。9.2中性点非直接接地的厂用电系统的单相接地保护9.2.1厂用电抗器和高压厂用变压器电源侧的单相接地保护1当厂用电源从母线上引接，且该母线为非直接接地系统时，如母线上的出线都装有单相接地保护，则厂用电源回路也应装设单相接地保护。保护装置的构成方式同该母线上出线的单相接地保护装置。2当厂用电源从发电机出口引接时，单相接地保护由发电机变压器组的保护来确定。9.2.2高压厂用电系统的单相接地保护1不接地系统：1)系统的接地指示装置用于反应系统单相接地。保护装置采用接于母线上的电压互感器二次侧开口三角形绕组的电压继电器构成，动作后向主控制室发出接地信号。2)若系统的单相接地电流能满足接地故障检测装置灵敏性的要求，则在厂用母线的馈线回路均应装设接地故障检测装置。检测装置由反映零序电流或零序方向的元件构成，动作于就地信号，并宜具有记忆瞬间性接地的性能。3)当系统的单相接地电流在10A及以上时，厂用电动机回路的单相接地保护应瞬时动作于跳闸。当系统的单相接地电流在15A及以上时，其他馈线回路的单相接地保护也应动作于跳闸。2高电阻接地系统(接地保护动作于信号)：1)厂用母线和厂用电源回路：单相接地保护应由电源变压器的中性点接地设备或专用的接地变压器上产生的零序电压来实现；当电阻直接接于电源变压器的中性点时，则也可利用零序电流来实现；当单相接地电流小于15A时，保护动作于信号。也可从厂用母线电压互感器二次侧开口三角形绕组取得的零序电压来实现，保护动作后向控制室发出接地信号。2)厂用电动机回路：当单相接地电流小于10A时，应装设接地故障检测装置，其构成方式和性能要求按本条第1款2)项。3)其他馈线回路：当单相接地电流小于15A时，单相接地保护动作于信号。3低电阻接地系统(接地保护动作于跳闸)：1)厂用母线和厂用电源回路：单相接地保护宜由接于电源变压器中性点的电阻取得零序电流来实现，保护动作后带时限切除本回路断路器。2)厂用电动机及其他馈线回路：单相接地保护宜由安装在该回路上的零序电流互感20器取得零序电流来实现，保护动作后切除本回路的断路器。9.2.3低压厂用电系统的单相接地保护高电阻接地的低压厂用电系统，单相接地保护应利用中性点接地设备上产生的零序电压来实现，保护动作后应向值班地点发出接地信号。低压厂用中央母线上的馈线回路应装设接地故障检测装置。检测装置宜由反应零序电流的元件构成，动作于就地信号。9.2.4为了保证单相接地保护动作的正确性，零序电流互感器套装在电缆上时，应使电缆头至零序电流互感器之间的一段金属外护层不致与大地相接触。此段电缆的固定应与大地绝缘，其金属外护层的接地线应穿过零序电流互感器后接地，使金属外护层中的电流不致通过零序电流互感器。如回路中有2根及以上电缆并联，且每根电缆上分别装有零序电流互感器时，则应将各零序电流互感器的二次绕组串联后接至继电器。9.3厂用工作及备用电抗器回路的保护9.3.1厂用工作电抗器宜装设下列保护：1纵联差动保护用于保护差动保护范围内的相间短路故障，保护装置采用两相两继电器式接线，瞬时动作于两侧断路器跳闸。当用电流继电器构成时，在差动回路中宜接入5Ω的电阻，以减小非周期性电流对保护工作性能的影响。2过电流保护用于保护电抗器回路及相邻元件的相间短路故障，当电抗器供电给2个分段时，分支上也应装设过电流保护。保护装置采用两相两继电器式接线，带时限动作于两侧断路器跳闸。3单相接地保护按9.3.2厂用备用电抗器宜装设下列保护：1过电流保护用于保护电抗器回路及相邻元件的相间短路故障，保护装置采用两相两继电器式接线，带时限动作于电源侧及各分支断路器跳闸。2备用分支的过电流保护用于保护本分支回路及相邻元件相间短路故障。保护装置采用两相两继电器式接线，带时限动作于本分支断路器跳闸。当备用电源自动投入至永久性故障，本保护应加速跳闸。3单相接地保护按9.4高压厂用变压器的保护9.4.1高压厂用工作变压器应装设下列保护：1纵联差动保护对6.3MVA及以上的变压器应装设本保护，用于保护绕组内及引出线上的相间短路故障。保护装置宜采用三相三继电器式接线，瞬时动作于变压器各侧断路器跳闸。当变压器高压侧无断路器时，则应动作于发电机变压器组总出口继电器，使各侧断路器及灭磁开关跳闸。21对2MVA及以上采用电流速断保护灵敏性不符合要求的变压器也应装设本保护。2电流速断保护对6.3MVA以下不包括本条1款所述的变压器，在电源侧应装设本保护。保护装置宜采用两相三继电器式接线，瞬时动作于变压器各侧断路器跳闸。3瓦斯保护具有单独油箱的带负荷调压的油浸式变压器的调压装置及0.8MVA及以上油浸式变压器和0.4MVA及以上车间内油浸式变压器应装设本保护，用于保护变压器内部故障及油面降低。当壳内故障产生轻微瓦斯或油面下降时应瞬时动作于信号；当产生大量瓦斯时，应动作于断开变压器各侧断路器。当变压器高压侧无断路器时，其跳闸范围与本条1款相同。4过电流保护用于保护变压器及相邻元件的相间短路故障，保护装于变压器的电源侧。对于Yyn12、Dd12接线及已装设纵联差动保护的YNd11接线的变压器，保护装置可采用两相两继电器式接线。对于装设电流速断保护的YNd11接线的变压器，保护装置可采用两相三继电器式接线。当1台变压器供电给2个母线段时，保护装置带时限动作于各侧断路器跳闸。当变压器高压侧无断路器时，其跳闸范围按本条第1款。在二次(3kV、6kV、10kV)侧母线断路器上宜装设过电流限时速断保护，采用两相两继电器式接线，动作于本分支断路器跳闸。当1台变压器供电给2个母线段时还应在各分支上分别装设过电流保护，采用两相两继电器式接线，带时限动作于本分支断路器。当1台变压器供电给1个母线段时，装于电源侧的保护装置应以第一时限动作于母线断路器跳闸，第二时限动作于各侧断路器跳闸。当变压器高压侧无断路器时，其跳闸范围按本条第1款。对于分裂变压器，当灵敏性不够时，应采取措施加以解决。5单相接地保护按6低压侧分支差动保护当变压器供电给2个分段，且变压器至分段母线间的电缆两端均装设断路器时，则每分支应分别装设纵联差动保护。保护装置采用两相两继电器式接线，瞬时动作于本分支两侧断路器跳闸。当用电流继电器构成时，在差动回路中宜串入5Ω的电阻，以减小非周期性电流对保护工作性能的影响。9.4.2高压厂用备用或起动/备用变压器应装设下列保护：1纵联差动保护对10MVA及以上或带有公用负荷6.3MVA及以上的变压器，应装设本保护，保护范围不包括各分支线。保护装置宜采用三相三继电器式接线，瞬时动作于各侧断路器跳闸。对2MVA及以上采用电流速断保护灵敏性不符合要求的变压器，也应装设本保护。2电流速断保护对10MVA以下或带有公用负荷6.3MVA以下的变压器，在电源侧宜装设本保护，保护装置采用三相三继电器式接线。对变压器高压侧接于非直接接地的电力系统时，宜采用两相三继电器式接线。保护装置瞬时动作于变压器各侧断路器跳闸。3瓦斯保护(包括有载调压变压器调压分接开关箱的瓦斯保护)按4过电流保护22按5单相接地保护按6零序电流保护当变压器高压侧接于110kV及以上中性点直接接地的电力系统中，且变压器的中性点为直接接地运行时，为防止单相接地短路引起的过电流，应装设零序电流保护。7备用分支的过电流保护按9.5低压厂用变压器的保护9.5.1低压厂用变压器应装设下列保护：1纵联差动保护2MVA及以上用电流速断保护灵敏性不符合要求的变压器应装设本保护。保护装置宜采用三相三继电器式接线，瞬时动作于变压器各侧断路器跳闸。2电流速断保护用于保护变压器绕组内及引出线上的相间短路故障。保护装置宜采用两相三继电器式接线，瞬时动作于变压器各侧断路器跳闸。3瓦斯保护800kVA及以上的油浸变压器和400kVA及以上的车间内油浸变压器，均应装设瓦斯保护。当壳内故障产生轻微瓦斯或油面下降时应瞬时动作于信号；当产生大量瓦斯时，应动作于变压器各侧断路器跳闸。4过电流保护保护变压器及相邻元件的相间短路故障。保护装置宜采用两相三继电器式接线，带时限动作于变压器各侧断路器跳闸。当变压器供电给2个分段及以上时，应在各分支上装设过电流保护，带时限动作于本分支断路器跳闸。对于备用变压器，若自动投入至永久故障，本保护应加速跳闸。5单相接地短路保护对于低压侧中性点直接接地的变压器，低压侧单相接地短路故障应装设下列保护之一：1)装在变压器低压侧中性线上的零序过电流保护，保护装置可由反时限电流继电器组成。2)利用高压侧的过电流保护，兼作低压侧的单相短路保护。保护装置宜采用两相三继电器接线。保护装置带时限动作于变压器各侧断路器跳闸。当变压器低压侧有分支时，利用分支上的三相电流互感器构成零序滤过器回路，保护装置可由反时限电流继电器组成，动作于本分支断路器跳闸。6单相接地保护按7当变压器远离供电地点，变压器高压侧的保护动作于各侧断路器跳闸有困难时，可以只动作于高压侧断路器，低压侧可另设低电压保护，带时限动作于低压侧断路器跳闸。8温度保护400kVA及以上的车间内干式变压器，均应装设温度保护。400kVA以下及400kVA及23以上非车间内干式变压器宜装设温度保护。宜选用非电子类膨胀式温控器启动风扇、报警、跳闸，应能在不停电条件下进行检查。需远方读数的干式变压器可另选电子式温显器。9.6高压厂用电动机的保护9.6.1采用断路器作为保护及操作电器的高压厂用异步电动机应装设下列保护：1纵联差动保护用于保护电动机绕组内及引出线上的相间短路故障。2MW及以上的电动机应装设本保护。对于2MW以下中性点具有分相引线的电动机，当电流速断保护灵敏性不够时，也应装设本保护。保护装置采用两相两继电器式接线，瞬时动作于断路器跳闸。2电流速断保护对未装设纵联差动保护的或纵联差动保护仅保护电动机绕组而不包括电缆时，应装设本保护。保护装置宜采用两相两继电器式接线，瞬时动作于断路器跳闸。3过电流保护作为纵联差动保护的后备，宜增设本保护。保护装置采用两相两继电器式接线，定时限或反时限动作于断路器跳闸。4单相接地保护按5过负荷保护下列电动机应装设过负荷保护：1)生产过程易发生过负荷的电动机。保护装置应根据负荷特性，带时限动作于信号、跳闸或自动减负荷。2)起动或自起动困难，需要防止起动或自起动时间过长的电动机。保护装置动作于跳闸。保护装置由电流继电器组成。6低电压保护1)对于Ⅰ类电动机，当装有自动投入的备用机械时、或为保证人身和设备安全，在电源电压长时间消失后须自动切除时，均应装设9s～10s时限的低电压保护，动作于断路器跳闸。2)为了保证接于同段母线的Ⅰ类电动机自起动，对不要求自起动的Ⅱ、Ⅲ类电动机和不能自起动的电动机宜装设0.5s时限的低电压保护，动作于断路器跳闸。低电压保护整定值见表表9.6.1低电压保护整定值电动机分类电压整定值(额定电压的百分数)高压电动机低压电动机Ⅰ类电动机45～5040～45Ⅱ、Ⅲ类电动机65～7060～707其他当1台设备由2台及以上的电动机共同拖动时，保护装置应满足对每台电动机的灵敏24性要求，必要时可按每台电动机分别装设保护。对于双速电动机的电流速断保护和过负荷保护，应按不同转速的容量分别装设。9.7低压厂用电动机的保护9.7.1低压厂用电动机应装设下列保护：1.相间短路保护用于保护电动机绕组内及引出线上的相间短路故障。保护装置可按电动机的重要性及所选用的一次设备，由下列方式之一构成：1)熔断器与磁力起动器(或接触器)组成的回路，由熔断器作为相间短路保护。2)断路器或断路器与操作设备组成的保护回路，可用断路器本身的短路脱扣器作为相间短路保护，为使保护范围能伸入电动机内部，要求电动机出线端子处短路时，保护的灵敏系数不小于1.5。若保护的灵敏性达不到要求，应另装继电保护，保护装置采用两相两继电器接线，瞬时动作于断路器跳闸。2单相接地短路保护低压厂用电系统中性点为直接接地时，对容量为100kW以上的电动机宜装设单相接地短路保护。对55kW及以上的电动机如相间短路保护能满足单相接地短路的灵敏性时，可由相间短路保护兼作接地短路保护；当不能满足时，应另装接地短路保护。保护装置由1个接于零序电流互感器上的电流继电器构成，瞬时动作于断路器跳闸。3单相接地保护按4过负荷保护对易过负荷的电动机应装设本保护。其构成方式如下：1)操作电器为磁力起动器或接触器的供电回路，其过负荷保护用热继电器或微机(电子)型继电器构成。2)由断路器组成的回路，当装设单独的继电保护时，可采用电流继电器作为过负荷保护；当采用电动机型断路器时也可采用本身的过载长延时脱扣器作为过负荷保护。保护装置可根据负荷的特点动作于信号或跳闸。5两相运行保护当电动机由熔断器作为短路保护时，应装设本保护，保护的构成方式按6低电压保护按9.8厂用线路的保护9.8.13kV～10kV厂用线路应装设下列保护：1相间短路保护3kV～10kV厂用线路宜装设两相两继电器式的电流速断保护和两相三继电器式的过电流保护，保护动作于跳闸。2单相接地保护按9.8.26kV～35kV厂用升压或隔离变压器线路组的保护：1相间短路保护251)用于保护变压器内部故障及线路的相间短路应装设电流速断保护。对于2MVA及以上变压器，如电流速断灵敏性不符合要求，宜装设差动保护，保护装置瞬时动作于跳闸。2)作为电流速断或差动保护后备，宜装设过电流保护，保护带时限动作于跳闸。2瓦斯保护800kVA及以上油浸变压器装设瓦斯保护。保护装置构成方式按3单相接地保护1)变压器电源侧的单相接地保护按2)变压器线路侧的单相接地保护可在线路侧单独装设(线路侧装设Y/Y/Δ电压互感器及相应保护)，也可利用线路受电侧的单相接地保护装置作为线路的单相接地保护。保护装置动作于信号。9.8.36kV～35kV厂用线路上降压变压器(包括分支连接的降压变压器)的保护，宜采用高压跌落式熔断器作为降压变压器的相间短路保护。9.8.4低压厂用线路应装设下列保护：1相间短路保护1)由熔断器作为相间短路保护，按2)由断路器组成的回路，可用断路器本身的短路(带短延时)脱扣器作为相间短路保护。2单相接地短路保护低压厂用电系统中性点为直接接地时应装设本保护。1)由熔断器作为单相接地短路保护，按2)由断路器本身的短路(带短延时)脱扣器作为单相接地短路保护，当灵敏性不能满足要求时应由1个接于零序电流互感器上的电流继电器及时间继电器构成，延时动作于跳闸。3单相接地保护按9.9柴油发电机的保护9.9.1柴油发电机定子绕组及引出线相间短路故障的保护配置，应能适应发电机单独运行和与厂用电系统并列运行的两种运行方式，故过电流保护装置宜装设在发电机中性点的各相引出线上。9.9.2柴油发电机应装设下列保护1过电流保护1)用于保护1MW及以下发电机绕组内部及引出线上的相间短路故障保护装置宜装设在发电机中性点的分相引出线上。当发电机中性点无分相引出线时，保护装置可装设在发电机出口处，此时宜在出口处加装低电压保护(单独运行的发电机)、或低电压闭锁过电流保护(与厂用电系统并列运行的发电机)，保护装置动作于发电机出口断路器跳闸并灭磁；过电流保护应具备速断(主保护)及定时限(后备保护)二种功能，当电流速断保护灵敏度不符合要求时可装设纵联差动保护。2)当发电机供电给2个分段时，每个分支回路分别装设过电流保护，带时限动作于分支断路器跳闸。2纵联差动保护对1MW以上或1MW及以下电流速断保护灵敏度不够的发电机应装设本保护，同时26应装设定时限过电流保护作为后备保护。3单相接地保护1)当发电机中性点为直接接地系统时，为保护单相接地短路故障，此时可将相间短路保护改为三相三继电器式接线，动作于跳闸。2)当发电机中性点为不接地或经高电阻接地时，应装设接地故障检测装置。10厂用电控制、信号、测量及自动装置10.1厂用电的控制和信号10.1.1高、低压厂用电源的控制和信号设计应按DL/T5136《火力发电厂、变电所二次接线设计技术规定》及有关电气进入分散控制系统(DCS)的规定执行。10.1.2厂用电动机应根据其重要程度及生产工艺要求，分别采用集中或就地控制。电动机的控制地点参照附录B(提示的附录)。10.1.3厂用电动机应根据其控制地点、操作设备和重要程度分别采用不同的控制方式。集中控制的电动机宜采用“一对一”控制，需要时也可设程序控制或进DCS。高压电动机的控制接线应满足下列要求：1能监视电源和跳闸回路的完好性，以及备用设备自动合闸回路的完好性。2能指示断路器(或操作设备)的位置状态，备用设备自动合闸或事故跳闸时应有明显的信号，断路器的跳、合闸线圈和合闸接触器的线圈不允许用并联电阻来满足跳、合闸指示灯亮度的要求。3具有防止断路器跳跃的电气闭锁装置4断路器的合闸或跳闸动作完成后，命令脉冲能自动消除。10.1.4厂用电动机的信号系统，根据其控制方式、控制地点及工艺要求分别采用下列形式。1在炉机电单元控制室(包括中小型机组机炉控制室)和化水控制室的控制屏(台)上控制的厂用电动机，其预告及事故信号宜与热工信号系统一致，采用闪光和重复音响系统。200MW及以上机组主要电动机的信号量(开关量和模拟量)宜按照工艺要求，接入顺序事件记录仪或计算机系统。2在单元控制室集中控制的厂用电动机，当采用“一对一”控制时宜采用事故跳闸绿灯闪光，当其他信号装置能显示设备的事故状态时，也可采用不闪光接线。3也可采用DCS。10.1.5在输煤、电除尘、灰浆泵房、循环水泵房、水源地、燃油泵房等辅助厂房宜采用可编程控器(PLC)程控方式，相邻的辅助生产车间或性质相近的辅助工艺系统宜合并控制，并按区域相对集中布置，也可根据工程的具体情况，将某些辅助厂房纳入机组的DCS。采用控制室集中强电一对一控制的厂用电动机可装设不重复动作手动解除音响的事故信号装置。发电厂的输煤系统，应采用集中控制，控制方式参见《火力发电厂运煤自动化设计技术规定》。10.1.6当双速电动机用3台断路器来改变转速时，其控制接线应有闭锁，以防止切换过程中造成厂用电源短路故障。从高速档切换到低速档时，应有延时。10.1.7直流电动机可采用串联起动电阻的控制接线。当油泵两端分别由交、直流电动机拖动时，在接线中，应考虑直流电动机起动前联锁跳开交流电动机。10.1.8绕线式电动机宜采用转子回路接入频敏变阻器的起动方式。频敏变阻器应在电动27机起动时自动接入和在起动完毕后自动短接。10.1.9控制回路保护设备的布置1断路器、装在低压配电屏内的断路器或接触器，其控制回路保护设备宜布置在相应的高压开关柜或低压配电屏上。2装在动力控制箱内的接触器，其交流控制回路保护设备应布置在动力箱内，直流控制回路的保护设备可布置在集中控制屏或其辅助屏(柜)上。交流和直流的控制、信号电源及相应设备可放在同一块保护屏、控制屏内。10.2厂用电气设备的测量仪表10.2.1厂用电气设备的测量仪表应符合DL/T5137《电气测量仪表装置设计技术规程》有关的要求。表计的装设参照附录T(标准的附录)。10.2.2电能表的装设及准确度等级和电流互感器的配置要求：1高压厂用变压器(包括厂用电抗器)的电源侧应装设1.0级有功电能表，配置0.5级电流互感器。2低压厂用变压器的电源侧可装设2.0级有功电能表，配置1.0级电流互感器。3需要进行技术经济考核的75kW及以上的电动机，可装设2.0级有功电能表，配用1.0级电流互感器。低压电动机宜采用单相电能表。4电能计量用的电流互感器，工作电流宜在其额定电流的2/3以上。5电能表宜安装在高压开关柜或低压配电屏上(高压厂用电源除外)。10.2.3200MW及以上的机组，当需要厂用电设备的电气量输入计算机时，应采用电气量的变送器，其准确度等级应不低于互感器的准确度等级。10.3厂用电的自动装置10.3.1高压厂用电源的切换1正常切换正常切换宜采用手动并联切换。在确认切换的电源合上后，再断开被切换的电源，并应尽量减少两个电源并列的时间，同时宜采用手动合上断路器后联动切除被解列的电源。为保证切换的安全性，200MW及以上机组的高压厂用电源切换操作的合闸回路宜经同期继电器闭锁。2事故切换1)125MW及以上机组当断路器具有快速合闸性能(固有合闸时间小于5个周波)时，宜采用快速串联断电切换方式，此时备用分支的过电流保护可不接入加速跳闸回路。但在备用电源自动投入合闸回路中应加同期闭锁。同时应装设慢速切换作为后备。2)当采用慢速切换时，为提高备用电源自动投入的成功率，在备用电源自动投入的起动回路中宜增加低电压(母线残压)闭锁。10.3.2低压厂用电源的切换1正常切换正常切换宜采用手动并联切换。在确认切换的电源合上后，再断开被切换的电源，并应尽量减少两个电源并列的时间，同时宜采用手动合上断路器后联动切除被解列的电源。2事故切换1)当采用明(专用)备用动力中心(PC)供电方式时，工作电源故障或被错误地断开时备用电源应自动投入。282)当采用暗(互为)备用动力中心(PC)供电方式时，宜采用“确认动力中心(PC)母线系统无永久性故障后手动切换”的方式。10.3.3厂用电动机应根据工艺要求装设必要的联锁及自动装置，并根据运行方式的需要，可投入或解除。10.4柴油发电机的控制、信号、测量及自动装置10.4.1柴油发电机应装设自动起动和手动起动装置自起动装置应在备用电源自投失败后1s内发出厂用电源故障信号，并同时发出自起动命令。若自起动连续3次失败，则发出停机信号，并闭锁自起动回路。柴油发电机的手动起动宜在柴油发电机附近的就地控制屏上进行操作。柴油机旁应设置紧急停机按钮。起动电源(或气源)的容量应能满足6次起动的要求。10.4.2柴油发电机宜装设下列电测量仪表1就地控制屏上装设电流表、电压表、功率因数表、有功功率表、频率表和转子电流表及起动电源的直流电压表。2单元控制室的电气控制屏(台)上装设一个电流表。10.4.3柴油发电机的电气联锁1柴油发电机宜在就地装设同期并列装置。2保安段的厂用工作电源与柴油发电机之间采用串联断电切换。10.4.4单元控制室内应设置柴油发电机及其分支断路器的位置状态及事故信号。附录A(提示的附录)火力发电厂厂用电率的估算方法(近似计算)A1凝汽式发电厂\ue006(A1)式中：e——厂用电率(%)；Sc——厂用电计算负荷(kVA)；——电动机在运行功率时的平均功率因数，一般取0.8；Pe——发电机的额定功率(kW)。A2供热式机组的热电厂\ue006(A2)(A3)29式中：er——热电厂供热厂用电率(kWh/GJ)；ed——热电厂发电厂用电率(%)；ScoZW——用于热网的厂用电计算负荷(kVA)；——供热用热量与总耗热量之比；D——汽轮机主蒸汽消耗量(t/h)；io——汽轮机入口主蒸汽焓(kJ/kg)；Wg——汽轮机高压加热器出口给水量(t/h)；ig——汽轮机高压加热器出口给水焓(kJ/kg)；Qr——供热用的热量(MJ/h)；Qr＝Drir＋Wris－Whih－(Dr＋Wr－Wh)ibDr——供热蒸汽量(t/h)；ir——供热蒸汽焓(kJ/kg)；Wr——供热水量(t/h)；is——供热水焓(kJ/kg)；Wh——回水量(t/h)；ih——回水焓(kJ/kg)；ib——补充水焓(kJ/kg)；ib＝4.1868tbtb——补充水天然平均温度(℃)。A3计算厂用电率用的计算负荷采用换算系数法计算，其计算原则大部分与厂用变压器的负荷计算原则相同。不同部分按如下原则处理。a)只计算经常连续运行的负荷。b)对于备用的负荷，即使由不同变压器供电也不予计算。c)全厂性的公用负荷，按机组的容量比例分摊到各机组上。d)随季节性变动的负荷(如循环水泵、通风、采暖等)按一年中的平均负荷计算。e)在24h内变动大的负荷(如输煤、中间储仓制的制粉系统)，可按设计采用工作班制进行修正，一班制工作的乘以系数0.33，二班制工作的乘以系数0.67。f)照明负荷乘以系数0.5。附录B（提示的附录）常用厂用负荷特性表①序号名称供电类别①是否易于过负荷控制地点①有无连锁要求运行方式②备注(一)交流不停电负荷1电子计算机0Ⅰ不易经常、连续302热工保护0Ⅰ不易不经常、短时3热工检测和信号0Ⅰ不易经常、断续4自动控制和调节装置0Ⅰ不易经常、断续5电动执行机构0Ⅰ易经常、断续6调度通信0Ⅰ不易经常、连续7远动通信0Ⅰ不易经常、连续(二)事故保安负荷1汽机直流润滑油泵0Ⅱ不易控制屏有不经常、短时2发电机氢密封直流油泵0Ⅱ不易氢冷操作屏有不经常、短时3汽动给水泵直流油泵0Ⅱ不易给水除氧控制屏有不经常、短时4火焰监测器直流冷却风机0Ⅱ不易有不经常、短时5盘车电动机0Ⅲ不易就地有不经常、连续200MW及以上机组6顶轴油泵0Ⅲ不易就地有不经常、连续200MW及以上机组7交流润滑油泵0Ⅲ不易控制屏有不经常、连续200MW及以上机组8交流氢密封油泵0Ⅲ不易氢冷操作屏有经常、连续200MW及以上机组9汽动给水泵盘车电机0Ⅲ不易就地有不经常、连续10200MW及以上机组的辅机交流润滑油泵0Ⅲ不易集中有经常、连续1台辅机配有2台油泵时，其中1台列入保安负荷11回转式空气预热器盘车0Ⅲ不易锅炉控制屏有不经常、连续200MW及以上机组12电梯0Ⅲ经常、短时200MW及以上机组13火焰监测器交流冷却风机0Ⅲ不易经常、连续200MW及以上机组14热力系统自动化阀门0Ⅲ不易经常、短时200MW及以上机组15柴油发电机组自用电0Ⅲ不经常、连续200MW及以上机组16主厂房事故照明0Ⅲ经常、连续200MW及以上机组17充电装置0Ⅲ经常、连续200MW及以上机组18不停电电源装置0Ⅲ不经常、短时200MW及以上机组19载波机逆变装置0Ⅱ经常、连续200MW及以上机31组20停机冷却水泵0Ⅱ不易汽机控制屏有经常、连续200MW及以上机组21烟囱障碍灯0Ⅲ经常、连续200MW及以上机组续表序号名称供电类别①是否易于过负荷控制地点①有无连锁要求运行方式②备注(三)锅炉部分1吸风机Ⅰ易锅炉控制屏有经常、连续2送风机Ⅰ不易锅炉控制屏有经常、连续3排粉机Ⅰ或Ⅱ易锅炉控制屏有经常、连续用于送粉时为Ⅰ类4磨煤机Ⅰ或Ⅱ易锅炉控制屏有经常、连续无煤粉仓时为Ⅰ类5给煤机Ⅰ或Ⅱ易锅炉控制屏有经常、连续无煤粉仓时为Ⅰ类6给粉机Ⅰ易锅炉控制屏有经常、连续7烟气再循环风机Ⅱ不易锅炉控制屏无经常、连续8回转式空气预热器Ⅰ易锅炉控制屏有经常、连续9125MW及以下机组的辅机交流润滑油泵Ⅰ或Ⅱ不易同相应辅机有经常、连续10一次风机Ⅰ易锅炉控制屏有经常、连续用作热风送粉11螺旋输粉机Ⅱ易就地无经常、连续12疏水泵Ⅱ不易就地有经常、短时13加药泵Ⅱ不易就地无经常、连续14仪用空压机Ⅰ不易经常、连续15空压机Ⅰ或Ⅲ不易就地无经常、短时或连续用于控制气源为Ⅰ类、检修气源为Ⅲ类16吹灰电动机Ⅲ易锅炉控制屏无不经常、断续17起动锅炉送风机Ⅱ不易有不经常、连续18起动锅炉吸风机Ⅱ不易有不经常、连续3219酸洗泵Ⅲ不易就地无不经常、连续20点火电焊机Ⅱ不易就地无不经常、短时21轻油供油泵Ⅱ不易锅炉控制屏无不经常、短时轻油点火时用22卸油泵Ⅱ不易就地无经常、连续或不经常、短时23炉水循环泵Ⅰ不易锅炉控制屏有经常、连续24磨煤机密封风机Ⅰ不易锅炉控制屏有经常、连续25刮板捞渣机Ⅱ易锅炉控制屏有不经常、连续(四)汽机部分1射水泵Ⅰ不易汽机控制屏有经常、连续2射水回收泵Ⅱ不易汽机控制屏有经常、短时3胶球清洗泵Ⅲ不易就地无不经常、短时4凝结水泵Ⅰ不易汽机控制屏有经常、连续5凝结水升压泵Ⅰ不易汽机控制屏有经常、连续6循环水泵Ⅰ不易汽机控制屏有经常、连续续表序号名称供电类别①是否易于过负荷控制地点①有无连锁要求运行方式②备注7给水泵Ⅰ不易给水除氧控制屏有经常、连续宜装过负荷保护8备用给水泵Ⅰ不易给水除氧控制屏有不经常、连续宜装过负荷保护9给水泵油泵Ⅰ不易给水除氧控制屏有经常、连续给水泵不带主油泵时10给水泵备用油泵Ⅱ不易给水除氧控制屏有不经常、短时给水泵带有主油泵时11汽动给水泵凝结水泵Ⅰ不易给水除氧控制屏有经常、连续12除氧器中继水泵Ⅰ不易给水除氧控制屏有经常、连续13除氧器循环水泵Ⅱ不易给水除氧有不经常、连续33控制屏14开式循环冷却水泵Ⅰ不易汽机控制屏有经常、连续15闭式循环冷却水泵Ⅰ不易汽机控制屏有经常、连续16高压调速油泵Ⅱ不易汽机控制屏无不经常、短时17交流润滑油泵Ⅱ不易汽机控制屏有不经常、短时125MW及以下机组18盘车电动机Ⅱ不易就地有不经常、短时125MW及以下机组19顶轴油泵Ⅱ不易就地有不经常、短时125MW及以下机组20油箱排烟风机Ⅱ不易就地无经常、断续21备用励磁机Ⅰ不易主(单元)控制室无不经常、连续22硅整流通风机Ⅰ不易就地有经常、连续23氢冷水泵Ⅰ不易氢冷操作屏有经常、连续24氢侧密封油泵Ⅰ不易氢冷操作屏有经常、连续或不经常、短时125MW及以下机组25空侧密封油泵Ⅰ不易氢冷操作屏有不经常、短时26EH抗燃油泵Ⅰ汽机控制屏有经常、连续27轴封冷却器风机Ⅰ汽机控制屏有不经常、短时或连续28氢冷用排氢风机Ⅱ不易氢冷操作屏无经常、连续29氢冷用真空泵Ⅱ不易氢冷操作屏无经常、连续30水冷用冷却水泵Ⅰ不易水冷操作屏有经常、连续31空冷升压泵Ⅰ不易有经常、连续32热网水泵Ⅱ不易热网操作屏有经常、连续33热网凝结水泵Ⅱ不易热网操作屏无经常、连续34热网补给水泵Ⅱ不易热网操作屏无经常、连续35生产回水中继泵Ⅱ不易热网操作屏有经常、连续36高压加热器疏水泵Ⅱ不易集中有经常、连续3437低压加热器疏水泵Ⅱ不易就地无经常、连续38生产预热器疏水泵Ⅱ不易就地无经常、连续39净水加热器疏水泵Ⅱ不易就地无经常、连续40生水泵Ⅱ不易就地无经常、连续41工业水泵Ⅱ不易汽机控制屏或就地有经常、连续续表序号名称供电类别①是否易于过负荷控制地点①有无连锁要求运行方式②备注42低位水箱水泵Ⅱ不易就地有经常、短时43蒸发器给水泵Ⅱ不易就地有经常、连续44蒸发器凝结水泵Ⅱ不易就地无经常、连续45蒸发器排污泵Ⅲ不易就地无经常、短时46采暖回水泵Ⅲ不易就地无经常、连续或短时(五)电气及公共部分1充电装置Ⅱ不易主(单元)控制室或就地无不经常、连续125MW及以下机组2浮充电装置Ⅱ不易主(单元)控制室或就地无经常、连续125MW及以下机组3空压机Ⅱ不易就地有经常、短时4变压器冷却风机Ⅱ不易就地有经常、连续5变压器强油水冷电源Ⅰ不易变压器控制箱有经常、连续6机炉自动控制电源Ⅰ不易经常、连续125MW及以下机组7自动化电动阀门Ⅰ不易经常、短时125MW及以下机组8仪用空压机Ⅰ不易经常、短时9火焰检测器冷却风机Ⅰ不易经常、连续125MW及以下机组10交流励磁机备用励磁电源Ⅰ不易发电机控制屏有不经常、连续11硅整流装置通风机Ⅰ不易硅整流装置控制屏经常、连续12通信电源Ⅰ不易经常、连续(六)输煤部分1输煤皮带Ⅱ易就地或集有经常、连续35中2碎煤机Ⅱ易就地或集中有经常、连续3筛煤机Ⅱ不易就地或集中有经常、连续4磁铁分离器Ⅱ不易就地或集中有经常、连续5叶轮给煤机Ⅱ不易就地或集中有经常、连续6斗链运煤机Ⅱ易就地或集中有经常、连续7移动式给煤机Ⅱ易就地有经常、连续8煤场抓煤机Ⅱ不易就地无经常、断续9移动式皮带机Ⅱ易就地无经常、连续10卸煤小车Ⅱ不易就地无经常、断续(七)出灰部分1冲灰水泵Ⅱ不易就地或除灰操作屏有经常、连续2灰浆泵Ⅱ易就地集中有经常、连续3碎渣机Ⅱ易就地集中有经常、连续4轴封水泵Ⅱ不易就地集中有经常、连续5除尘水泵Ⅰ不易就地集中有经常、连续续表序号名称供电类别①是否易于过负荷控制地点①有无连锁要求运行方式②备注6马丁除灰机Ⅱ易就地无经常、连续7除灰皮带机Ⅱ易就地无经常、连续8电气除尘器Ⅰ或Ⅱ不易就地无经常、连续(八)厂外水工部分1中央循环水泵Ⅰ不易中央泵房集控有经常、连续2真空泵Ⅱ不易就地经常、短时3滤网及冲洗水泵Ⅲ不易就地经常、连续4消防水泵Ⅰ不易就地及主(单元)控制室有不经常、短时5补给水深井泵Ⅱ不易就地或遥控无经常、连续6江岸补给水泵Ⅱ不易就地无经常、连续367生活水泵Ⅱ不易就地有经常、短时8冷却塔通风机Ⅱ不易汽机或冷却塔控制屏无经常、连续9雨水泵Ⅱ不易就地有不经常、连续(九)化学水处理部分1清水泵Ⅰ或Ⅱ不易化水集控台或就地无经常、连续热电厂和300MW及以上的机组为Ⅰ类2中间水泵Ⅰ或Ⅱ不易化水集控台或就地无经常、连续热电厂和300MW及以上的机组为Ⅰ类3除盐水泵Ⅰ或Ⅱ不易化水集控台或就地无经常、连续热电厂和300MW及以上的机组为Ⅰ类4自用水泵Ⅱ不易化水集控台无经常、短时5废水泵Ⅱ不易化水集控台或就地无经常、短时6罗茨风机Ⅱ不易化水集控台或就地无经常、短时7除二氯化碳风机Ⅰ、Ⅱ不易化水集控台或就地无经常、连续8混床酸计量泵Ⅱ不易化水集控台或就地无经常、短时9阳床酸计量泵Ⅱ不易化水集控台或就地无经常、短时10混床碱计量泵Ⅱ不易化水集控台或就地无经常、短时11阴床碱计量泵Ⅱ不易化水集控台或就地无经常、短时12磷酸盐溶液泵Ⅱ不易集控或就地无经常、短时3713盐溶液泵Ⅱ不易化水集控台或就地无经常、短时14混床自用泵Ⅱ不易化水集控台或就地无经常、短时15覆盖自用水泵Ⅱ不易化水集控台或就地无经常、短时16反洗泵Ⅱ不易化水集控台或就地无经常、短时17铺料泵Ⅱ不易就地无经常、短时18活性碳反洗泵Ⅱ不易就地无经常、短时19碱液稀释泵Ⅱ不易就地无经常、短时续表序号名称供电类别①是否易于过负荷控制地点①有无连锁要求运行方式②备注20覆盖护膜泵Ⅱ不易就地无经常、短时21水池搅拌器Ⅱ易就地无经常、短时22酸磁力泵Ⅱ不易就地无经常、短时23碱磁力泵Ⅱ不易就地无经常、短时24次氯酸钠注入泵Ⅱ不易就地无经常、短时25盐酸注入泵Ⅱ不易就地无经常、短时26循环水加氯升压泵Ⅲ不易就地无不经常、短时27循环水加稳定剂升压泵Ⅱ不易就地无经常、连续28空气压缩机Ⅱ不易就地无经常、短时(十)废水处理部分1废水处理输送泵Ⅱ不易集控或就地无经常、连续2pH调整池机械搅拌器Ⅱ不易集控或就地无经常、连续3凝聚澄清池刮泥机Ⅱ易集控或就地无经常、连续4焚烧液输送泵Ⅱ不易集控或就地无经常、连续5凝聚澄清池排泥泵Ⅱ易集控或就地无经常、连续6浓缩池排泥泵Ⅱ易集控或就地无经常、连续387浓缩池刮泥机Ⅱ不易集控或就地无经常、连续8泥渣泵房坑泵Ⅱ不易集控或就地无经常、短时9泥渣脱水机Ⅱ不易集控或就地无经常、连续10冲洗水泵Ⅱ不易集控或就地无经常、短时11污水泵Ⅱ不易集控或就地无经常、短时12浓碱计量泵Ⅱ不易集控或就地无经常、短时13稀碱计量泵Ⅱ不易集控或就地无经常、短时14硫酸计量泵Ⅱ不易集控或就地无经常、短时15回水排放水泵Ⅱ不易集控或就地无经常、短时16次氯酸钠溶液输送泵Ⅱ不易集控或就地无经常、短时17次氯酸钠计量泵Ⅱ不易集控或就地无经常、短时18凝聚剂输送泵Ⅱ不易集控或就地无经常、短时19凝聚剂计量泵Ⅱ不易集控或就地无经常、短时20凝聚助剂计量泵Ⅱ不易集控或就地无经常、短时21排水贮槽搅拌风机Ⅱ不易集控或就地无经常、短时22杂用搅拌风机Ⅱ不易集控或就地无经常、短时续表序号名称供电类别①是否易于过负荷控制地点①有无连锁要求运行方式②备注23混合槽搅拌机Ⅱ易集控或就地无经常、短时24最终中和槽搅拌机Ⅱ易集控或就地无经常、短时25凝聚剂溶解池搅拌机Ⅱ易集控或无经常、短时39就地26次氯酸钠贮箱搅拌机Ⅱ不易集控或就地无经常、短时27凝聚助剂箱搅拌机Ⅱ不易集控或就地无经常、短时28汽水集中取样冷却水泵Ⅱ不易集控或就地有经常、连续(十一)辅助车间及其他1油处理设备Ⅲ不易就地无经常、连续2重油泵房设备Ⅰ或Ⅱ不易就地无经常、连续或不经常、短时燃油电厂为Ⅰ类3中央修配厂设备Ⅲ不易就地无经常、连续4电气试验室Ⅲ不易就地无不经常、短时5制氢室设备Ⅱ不易就地无经常、连续6通风机Ⅲ不易就地无经常、连续7事故通风机Ⅱ不易就地无不经常、连续8电焊机Ⅲ不易就地无不经常、断续9起重机械Ⅲ不易就地无不经常、断续10排水泵Ⅱ或Ⅲ不易就地有或无不经常、短时用于主厂房、中央循环水泵房或灰浆泵房时为Ⅱ类(十二)暖通1中央空调机组Ⅱ经常、连续2屋顶风机Ⅱ经常、连续(十三)脱硫(部分负荷)\ue00b③1脱硫风机Ⅰ或Ⅱ经常、连续2脱硫风机辅助油泵0Ⅲ、Ⅰ或Ⅱ经常、连续见本附录(二)10条及(三)9条3出入口及旁路挡板0Ⅱ不经常、断续4氧化风机Ⅱ经常、连续5吸收塔浆液循环泵Ⅰ或Ⅱ经常、连续6石灰石粉碎机Ⅱ经常、连续7石膏浆液给料泵Ⅱ经常、连续8湿式球磨机Ⅱ经常、连续9真空泵Ⅱ经常、断续10吸收塔搅拌机Ⅰ经常、连续11石灰石浆液箱搅拌机Ⅰ经常、连续40注：①负荷特性如供电类别、控制地点等系指一般情况，具体工程设计时，尚应与有关专业(包括相关制造厂)联系确定；特别应注意符合GB50229—1996《火力发电厂与变电所设计防火规范》的有关规定。②运行方式栏中“经常”与“不经常”系区别该类电动机的使用机会，“连续”、“短时”、“断续”系区别每次使用时间的长短。即：\ue004连续—每次连续带负荷运转2h以上者；\ue004短时—每次连续带负荷运转2h以内，10min以上者；\ue004断续—每次使用从带负荷到空载或停止，反复周期地工作，每个工作周期不超过10min者；\ue004经常—系指与正常生产过程有关的，一般每天都要使用的电动机；\ue004不经常—系指正常不用，只是在检修、事故或机炉起停期间使用的电动机。③对脱硫负荷的“供电类别”更应根据工程所处的具体情况(如当地环境情况及对环保的具体要求等)确定。附录C(提示的附录)高压厂用电系统中性点接地设备的选择C1系统中性点的确定1高压厂用工作变压器负载侧的中性点应优先采用。2高压厂用电系统供电的低压厂用工作变压器高压侧的中性点，要考虑低压厂用工作变压器退出运行的工况，所以应选用2台变压器的中性点。变压器的接线组别可采用YNyn12，但容量宜大于100倍的接地设备容量。3专用的三相接地变压器，构成人为的中性点。C2电阻接地方式1电阻器直接接入系统的中性点。对电阻器要求耐压高、阻值大，但电流小。\ue006(C1)式中：RN——直接接入的电阻器阻值(kΩ)；Ue——高压厂用电系统母线的额定线电压(kV)；IR——接地电阻性电流(A)，宜不小于系统的接地电容电流。电阻器的绝缘等级应达到高压厂用电系统额定相电压的要求。2电阻器经单相变压器变换后接入系统的中性点。把电阻器接到单相降压变压器的二次侧，变压器的一次侧接到系统的中性点。对电阻器要求耐压低、阻值小，但电流大。(C2)IR2＝nφIR(C3)(C4)式中：RN——系统中性点的等效电阻，由式(C1)确定；RN2——间接接入的电阻器值(Ω)；41n——单相降压变压器的变比；UR2——单相降压变压器的二次电压(V)，宜取220V；IR2——电阻器中流过的电流(A)；——单相降压变压器的容量(kVA)。3当高压厂用电系统中性点无法引出时，可采用将电阻器接于专用的三相接地变压器，宜采用间接接入方式，见图C1。图C1电阻器接于三相接地变压器三相接地变压器采用YNd接线。一次侧中性点直接接地，二次侧开口三角形中接入电阻器，电阻为(C5)(C6)(C7)式中：RN——系统中性点的等效电阻，由式(C1)确定；rN——开口三角形中接入的电阻(Ω)；n——三相变压器的额定相电压比；Ur——系统单相金属性接地时开口三角形二端的额定电压(V)＝3；——接地变压器二次侧三角形绕组额定相电压(等于线电压)，宜取33.33V；——接地变压器一次侧星形绕组额定相定压(等于系统标称电压除以)(kV)；ir——电阻器中流过的电流；Se——接地变压器额定容量(kVA)。42接地变压器“YN”接线的一次相绕组要按线电压设计。附录D(提示的附录)柴油发电机组的选择D1型式选择1柴油发电机组应采用快速自起动的应急型，失电后第一次自起动恢复供电的时间可取15s～20s；机组应具有时刻准备自起动投入工作并能最多连续自起动三次成功投入的性能。2柴油机宜采用高速及废气涡轮增压型。3柴油机的起动方式宜采用电起动。4柴油机的冷却方式应采用闭式循环水冷却。5发电机宜采用快速反应的励磁系统。6发电机的接线采用星形连接，中性点应能引出。D2容量选择柴油发电机组的负荷计算方法，采用换算系数法。负荷的计算原则与厂用变压器的负荷计算相同，但应考虑保安负荷的投运规律。对于在时间上能错开运行的保安负荷不应全部计算，可以分阶段统计同时运行的保安负荷，取其大者作为计算功率。1计算负荷Sc＝KΣP(D1)(D2)式中：Sc——计算负荷(kVA)；ΣP——每个单元机组事故停机时，可能同时运行的保安负荷(包括旋转和静止的负荷)的额定功率之和(kW)；K——换算系数，取0.8；Pc——计算负荷的有功功率(kW)；——计算负荷的功率因数，可取0.86。2发电机容量选择1)发电机连续输出容量应大于最大计算负荷Se≥nSc(D3)式中：Se——发电机的额定容量(kVA)；n——每个单元机组配置一台柴油发电机组时n＝1，二个单元机组配置一台柴油发电机组时n＝2，由技术经济比较来确定。2)发电机带负荷起动一台最大容量的电动机时短时过负荷能力校验。发电机在热状态下，能承受150%Se，时间为15s。(D4)式中：PDm——最大电动机的额定功率(kW)；Kq——最大电动机的起动电流倍数。43当式(D4)不能满足时，首先应将发电机的运行负荷与起动负荷按相量和的方法进行复校，或采用“软起动”，以降低Kq值；若再不能满足，应向产品制造厂索取电动机实际起动时间内发电机允许的过负荷能力。3柴油机输出功率的复核1)实际使用地点的环境条件不同于标准使用条件时，对柴油机输出功率的修正：Px＝aPr(D5)式中：Px——实际输出功率(kW)；Pr——标准使用条件(海拔高度0m，空气温度20℃)下的输出功率(kW)；a——海拔高度和空气温度综合修正系数，由产品制造厂提供。2)持续1h运行状态下输出功率校验：设计考虑在全厂停电1h内，柴油发电机组要具有承担最大保安负荷的能力。柴油机1h允许承受的负载能力为1.1Px。(D6)式中：Pc——计算负荷的有功功率(kW)；ηG——发电机的效率；a——柴油发电机组的功率，配合系数，取1.10～1.15。3)柴油机的首次加载能力校验：制造厂保证的柴油发电机组首次加载能力，不低于额定功率的50%。为此，要求柴油机的实际输出功率，不小于2倍初始投入的起动有功功率。(D7)式中：ΣP″eD——初始投入的保安负荷额定功率之和(kW)；KQ——起动负荷的电流倍数，宜取5；——起动负荷的功率因数，宜取0.4。D3最大电动机起动时母线上的电压水平校验最大电动机起动时，为使保安母线段上的运行电动机少受影响，以保持不低于额定电压的75%为宜。由于发电机空载起动电动机所引起的母线电压降低比有载起动更为严重，因此取发电机空载起动作为校验工况。电动机起动时的母线电压按下式计算(D8)式中：X′d——发电机的暂态电抗(标么值)。附录E(提示的附录)给粉配电箱电源自动切换接线(见图E1)图E1说明如下：44图E1给粉配电箱电源自动切换接线1正常状态。工作电源1C合上，备用电源2C断开。联锁开关SB投入，其触点2－4通，1－3断。2工作电源瞬时失电或工作和备用电源同时失电，其失电时间小于t1(t1应大于低压备用电源自动投入的时间，约0.5s)，由于1KM的触点延时断开，1C仍能自保持，所以不会发生切换。3工作电源的失电时间大于t1，而小于t2(t2约为1s)，1KM触点断开，但2KM的触点还处于闭合状态。此时，工作电源1C断开，备用电源2C自动投入。4工作电源和备用电源同时失电，且失电时间大于t2，1C和2C均断开。此后，即使电源恢复，1C和2C均不会自动合闸。5运行中如要从工作电源切换到备用电源，只要手动操作1ST。即可实现自动切换。如要从备用电源切换到工作电源，只要手动操作1SH，此时按钮1SH的常闭触点先断开备用电源2C，其常开触点紧跟着合上工作电源1C。为使可靠地实现切换，操作1SH的时间不能太短，一般应大于1s。6参与锅炉系统的联锁方式，由各具体工程自行确定。7继电器1KM用交流220V；2KM用交流380V。型号均为JS23—41/1，时限均为0.2s～30s可调(原广州第四电器厂生产)。附录F(提示的附录)检修配电箱装设地点及数量45车间名称装设地点及数量100MW以下机组100MW及以上机组锅炉房底层每2台炉的炉前及炉后各装1只运转层每2台炉的炉前及炉后各装1只炉顶装有引风机时，在炉顶处装1只底层每台炉的炉前及炉后各装1只运转层每台炉的炉前及炉后各装1只运转层以上的锅炉主要平台(包括炉顶)共装2只汽机房底层靠厂用配电装置侧，每2台机装1只运转层靠管道层侧，每2台机装1只底层每台机的A排柱和B排柱侧各装1只运转层每台机的A排柱和B排柱侧各装1只主厂房煤仓间一般在煤仓间两端各装1只，当煤仓间很长时，可适当增加每炉装1只引风机室每室装1只，当引风机室很长时，可适当增加每炉装1只输煤部分碎煤机室及输煤转运站内，均单独装设1只配电装置每台机炉的380V厂用配电装置室装1只每台机炉的380V和6kV厂用配电装置室各装1只10kV及以上屋内配电装置在油断路器层的两端各设1只，兼作断路器滤油及一次设备耐压试验的电源屋外配电装置按面积大小装设1～2只户外型检修配电箱其他控制室、化学水处理室、水泵房、灰浆泵房等车间应装设检修配电箱注：检修设备较少处，可用铁壳开关代替检修配电箱。附录G(提示的附录)厂用电的负荷计算G1换算系数法换算系数法的算式为：Sc＝Σ(KP)(G1)式中：Sc——计算负荷(kVA)；K——换算系数，可取表G1数值；P——电动机的计算功率(kW)。表G1换算系数表机组容量(MW)≤125≥200给水泵及循环水泵电动机1.01.0凝结水泵电动机0.81.0其他高压电动机0.80.85其他低压电动机0.80.7电动机的计算功率P应按负荷特点确定：1经常连续和不经常连续运行的电动机为P＝Pe(G2)46式中：Pe——电动机的额定功率(kW)。2短时及断续运行的电动机为P＝0.5Pe(G3)3中央修配厂为P＝0.14ΣP＋0.4Σ5P(G4)式中：ΣP——全部电动机额定功率总和(kW)；Σ5P——其中最大5台电动机的额定功率之和(kW)。4煤场机械1)中小型机械为P＝0.35ΣP＋0.6Σ3P(G5)式中：Σ3P——其中最大3台电动机的额定功率之和(kW)。2)大型机械为翻车机P＝0.22ΣP＋0.5Σ5P(G6)悬臂式斗轮机P＝0.13ΣP＋0.3Σ5P(G7)门式斗轮机P＝0.1ΣP＋0.3Σ5P(G8)式中：Σ5P——其中最大5台电动机的额定功率之和(kW)。G2“轴功率”法轴功率法的算式为(G9)式中：Kt——同时率，对新建电厂取0.9，扩建电厂取0.95；Pz——最大运行轴功率(kW)；η——对应于轴功率的电动机效率；——对应于轴功率的电动机功率因数。当仅有少数几台电动机的功率较大(例如每台电动机功率大于变压器低压绕组额定容量的20%)时，则可用简化算法，即对这几台电动机单独以式(G10)计算，并与换算系数法相比较，取其大者作为计算负荷，而对其余负荷仍用换算系数法计算。(G10)G3电动机变压器组的负荷计算应以轴功率法计算，其算式见式(G10)。G4电气除尘器负荷计算采用换算系数的算式为Sc＝KΣP＋ΣPe(G11)式中：K——晶闸管整流设备的换算系数，取0.45～0.75；ΣP——晶闸管高压整流设备额定容量之和(kW)；ΣPe——电加热设备额定容量之和(kW)。G5照明负荷计算47(G12)式中：PA——照明安装功率(kW)；——功率因数，白炽灯、卤钨灯，气体放电灯；——镇流器及其他附件损耗系数，白炽灯、卤钨灯，气体放电灯；Kt——照明负荷同时系数，见附表G2。表G2照明负荷同时系数工作场所\ue00aKt值正常照明事故照明汽机房0.81.0锅炉房0.81.0主控制楼0.80.9运煤系统0.70.8屋内配电装置0.30.3屋外配电装置0.3—辅助生产建筑物0.6—办公楼0.7—道路及警卫照明1.0—其他露天照明0.8—附录H(标准的附录)厂用电电压调整计算H1无励磁调压变压器当电源电压和厂用负荷正常变动时，厂用母线电压可按下列条件及式(H1)计算。算式中各标么值的基准电压取0.38kV、3kV、6kV或10kV；基准容量取变压器低压绕组的额定容量S2T。1按电源电压最低、厂用负荷最大，计算厂用母线的最低电压Um·min，并宜满足Um·min≥0.95(标么值)；2按电源电压最高、厂用负荷最小，计算厂用母线的最高电压Um·max，并宜满足Um·max≤1.05(标么值)。厂用母线电压的算式如下(H1)(H2)48式中：Um——厂用母线电压(标么值)；S——厂用负荷(标么值)；——负荷压降阻抗(标么值)；RT——变压器的电阻(标么值)；Pt——对双绕组变压器为变压器的额定铜耗Pr，对分裂变压器为单侧通过电流，且低压侧分裂绕组为额定电流时的铜耗；——负荷功率因数，取0.8；XT——变压器的电抗(标么值)；ST——变压器的额定容量(kVA)；S2T——低压或分裂组的额定容量(kVA)；Ud%——对双绕组变压器为变压器的阻抗电压百分值，对分裂变压器为以变压器高压绕组额定容量为基准的阻抗电压百分值；U0——变压器低压侧的空载电压(标么值)，其算式见式(H3)，对连接于电压较稳定的电源上的变压器，最低电源电压取0.975，Uo相应为1.024，最高电源电压取1.025，U0相应为1.08。(H3)式中：Ug——电源电压(标么值)；UG——电源电压(kV)；U1e——变压器高压侧额定电压(kV)；U′2e——变压器低压侧额定电压(标么值)；U2e——变压器低压侧额定电压(kV)；Ui——变压器低压侧母线的基准电压(kV)；n——分接位置，n为整数，负分接时为负值；δu%——分接开关的级电压(%)。3计算表明，当变压器阻抗电压不大于10.5%(对分裂变压器是以S2T为基准值的阻抗电压)，且分接开关的参数符合下列要求时，选用无励磁调压变压器通常能满足电压调整的要求。491)为适应近、远期电源电压的正常波动，分接开关的调压范围取10%(从正分接到负分接)；2)分接开关的级电压采用2.5%；3)额定分接位置宜在调压范围的中间。H2有载调压变压器母线电压的计算见式(H1)、(H2)，但应计及分接头位置可变的因素，即以与不同的电源电压和负荷相适应的分接头位置计算空载电压U0。变压器阻抗电压大于10.5%时，为满足电压调整的要求，宜选用有载调压变压器，分接开关的选择应满足下列要求：(1)调压范围应采用20%(从正分接到负分接)；(2)调压装置的级电压不宜过大，可采用1.25%；(3)额定分接位置宜在调压范围的中间。附录J(标准的附录)电动机正常起动时的电压计算电动机正常起动时的母线电压按式(J1)计算，算式中各标么值的基准电压取0.38kV，3kV，6kV或10kV；对变压器基准容量取低压绕组的额定容量S2T(kVA)。(J1)式中：Um——电动机正常起动时的母线电压(标么值)；U0——厂用母线上的空载电压(标么值)，对电抗器取1，对无励磁调压变压器取1.05，对有载调压变压器取1.1；X——变压器或电抗器的电抗(标么值)，对变压器可按附录H的XT算式计算；S——合成负荷(标么值)，可按式(J2)计算①①有必要详细计算时，S可取有功功率和无功功率复数和的模数，即S＝S1＋Sq(J2)式中：S1——电动机起动前，厂用母线上的已有负荷(标么值)；Sq——起动电动机的起动容量(标么值)；Kq——电动机的起动电流倍数；Pe——电动机的额定功率(kW)；ηd——电动机的额定效率；——电动机的额定功率因数。附录K(标准的附录)50成组电动机自起动时厂用母线电压的计算K1电动机成组自起动时的厂用母线电压按式(K1)计算，算式中各标么值的基准电压取0.38kV，3kV，6kV或10kV；对变压器基准容量取低压绕组的额定容量S2T(kVA)。(K1)式中：Um——电动机成组自起动时的厂用母线电压(标么值)，其最低允许值见正文表5.5.1；U0——厂用母线上的空载电压(标么值)，对电抗器取1，对无励磁调压变压器取1.05，对有载调压变压器取1.1；X——变压器或电抗器的电抗(标么值)，对变压器可按附录H的XT算式计算；S——合成负荷(标么值)，可按式(K2)计算①①有必要详细计算时，S可取有功功率和无功功率复数和的模数，即S＝S1＋Sqz(K2)式中：S1——自起动前厂用电源已带的负荷(标么值)，失压自起动或空载自起动时，S1＝0；Sqz——自起动容量(标么值)；Kqz——自起动电流倍数，备用电源为快速切换时取2.5，慢速切换时取5①①此处慢速切换是指其备有电源自动切换过程的总时间大于0.8s，快速切换是指切换过程总时间小于0.8s。；ΣPe——参加自起动的电动机额定功率总和(kW)；——电动机的额定效率和额定功率因数的乘积，可取0.8。K2高、低压厂用母线串接自起动时的厂用母线电压按式(K3)计算：高压厂用母线的电压为(K3)式中：Ugm——自起动时，高压厂用母线电压(标么值)；Sg——高压厂用母线上的合成负荷(标么值)；Xg——高压厂用变压器或电抗器的电抗(标么值)，对变压器可按附录H的XT算式计算。低压厂用母线的电压为(K4)式中：Udm——自起动时，低压厂用母线电压(标么值)，其最低允许值见正文表5.5.1；Sd——低压厂用母线上的合成负荷(标么值)；Xd——低压厂用变压器的电抗(标么值)，可按附录H的XT算式计算。51附录L(提示的附录)电动机起动温升计算L1起动时间的实用计算法对于一般的风机和水泵，在起动过程中，电动机的剩余力矩变化不大(在机械阻力矩上升时，电动机的转矩也在上升)，起动时间t(s)可按式(L1)近似计算(L1)(L2)(L3)式中：——机组的机械时间常数(s)；U——起动时的起始电压(标么值)，见附录J；Mp——电动机的平均转矩(标么值)，对一般电动机取Mp＝MQ＋0.2(Mmax－MQ)；MQ——电动机的起动力矩(标么值)；Mmax——电动机的最大转矩(标么值)；Mav——起动过程中机械的平均阻力矩(标么值)，对离心式风机取0.23，对一般水泵取0.21，对给水泵取0.35；GD2——机组的转动惯量(kg·m2)；n0——电动机的同步转速(r/min)；Pe——电动机的额定容量(kW)；GD2d——电动机的转动惯量(kg·m2)；GD2j——机械的转动惯量(kg·m2)；nj——机械的额定转速(r/min)；nd——电动机的额定转速(r/min)。L2起动时间的详细计算法当电动机起动过程中的剩余力矩变化较大，起动时间需用图解法计算，可按以下步骤进行。1电动机的转矩曲线1)有制造厂提供的电动机转矩曲线，或有相似型号电动机试验所得的转矩曲线，应以此为准进行计算。2)无上述资料时，一般电动机的转矩特性曲线可按下式计算52(L4)(L5)(L6)(L7)B＝1－2se(Mmax－1)(L8)式中：Md——电动机对应于不同转差率的转矩(标么值)；sk——电动机的临界转差率；s——电动机的转差率(由1～0)；se——电动机的额定转差率。3)大容量二级电动机转矩特性的计算，尚需计及转子导体形状的影响，此时需按制造厂的详细资料进行计算。2机械阻力矩特性曲线1)风机和水泵的阻力矩特性曲线系由两段组成，后一段(s＝0.7以后)为一上升的抛物线，方程式为：Mz＝K(1－s)2(L9)式中：K——起动完毕时的负荷系数，对风机取0.55，对离心式水泵取0.5。曲线的前一段为一下降的抛物线，起始点可取Mz＝0.21。最低点对应s＝0.7取Mz＝0.1。将以上两段曲线圆滑相连，即得整个阻力矩曲线。2)给水泵的阻力矩曲线较特殊，需按试验得出的特性曲线作图(在s＝0.3处Mz＝0.4～0.45，在s＝0.01处Mz＝0.85～0.9)。3)磨煤机及碎煤机的阻力矩曲线接近恒定，但在起动时有所增大，可取(L10)式中：Pz——电动机正常运行的轴功率(kW)。3用作图法求剩余力矩及起动时间1)取1.04U2Md作为电动机起动过程的转矩特性曲线。2)取Mz为起动过程的阻力矩曲线。3)将横坐标分为若干小段Δs1、Δs2、…、Δsn，在每一段的中间得出一个剩余力矩My1、My2、…、Myn(My＝1.04U2Md－Mz)。4)起动时间t按下式计算(见图L1)：53图L1计算剩余力矩的图解法(L11)式中：Δsn——第n段的转差率增量；Myn——对应于Δsn的平均剩余力矩(标么值)。L3定子绕组起动温度计算电动机在起动时，定子绕组的温升可近似地按绝热过程计算，起动1次的温升τd(℃)为(L12)式中：jd——电动机定子绕组的额定电流密度(A/mm2)；ρ——导线电阻系数(Ω·mm2/m)；KR——交流电阻与直流电阻的比值；c——定子绕组的导体比热(J/kg·℃)；γ——定子绕组的导体比重(kg/m3)；KQ——电动机起动电流倍数。对于铜线绕组，当温度为75℃时，，c＝390，γ＝8.9，KR＝1.05，上式可简化为(L13)电动机在冷状态下起动2次时，定子绕组的温度。电动机在热状态下起动1次时，定子绕组的温度，其中定子绕组额定温度，对于A级绝缘取100℃，对于B级绝缘取120℃。L4起动时的允许温升电动机在冷状态下起动2次或在热状态下起动1次以后，定子导体温度不应超过，A级绝缘200℃、B级绝缘220℃。54如果计算温度超过以上数值，则应采取下列措施之一：1加大电动机的容量；2选用起动特性较好的电动机；3与制造厂协商改进电动机的转矩特性曲线。附录M(提示的附录)高压厂用电系统短路电流计算高压厂用电系统的短路电流由厂用电源和电动机两部分供给，并按相角相同取算术和计算。M1实用计算法1三相短路电流周期分量的起始值I″＝I″B＋I″D(M1)(M2)(M3)上三式中：I″——短路电流周期分量的起始有效值(kA)；I″B——厂用电源短路电流周期分量的起始有效值(kA)；I″D——电动机反馈电流周期分量的起始有效值(kA)；Ij——基准电流(kA)，当取基准容量Sj＝100MVA、基准电压Uj＝6.3kV时，Ij＝9.16(kA)；XX——系统电抗(标么值)，SX——厂用电源引接点的短路容量(MVA)；XT——厂用变压器(电抗器)的电抗(标么值)，对变压器(M4)①见条文说明。对电抗器Ud%——以厂用变压器额定容量Se(对分裂变压器为一次绕组的容量)为基准的阻55抗电压百分值；Xk%——电抗器的百分电抗值；Ue·k——电抗器的额定电压(kV)；Ie·k——电抗器的额定电流(kA)；Kq·D——电动机平均的反馈电流倍数，100MW及以下机组取5，125MW及以上机组取5.5～6.0；Ie·D——计及反馈的电动机额定电流之和(A)；Pe·D——计及反馈的电动机额定功率之和(kW)；Ue·D——电动机的额定电压(kV)；——电动机平均的效率和功率因数乘积，可取0.8。2短路冲击电流ich＝ich·B＋ich·D(M5)式中：ich——短路冲击电流(kA)；ich·B——厂用电源的短路峰值电流(kA)；ich·D——电动机的反馈峰值电流(kA)；Kch·B——厂用电源短路电流的峰值系数，取表M1的数值；表M1厂用电源非周期分量的衰减时间常数和峰值系数值时间常数峰值系数电抗器双绕组变压器分裂绕组变压器Ud%≤10.5Ud%＞10.5TB(S)0.0450.0450.060.06Kch·B1.801.801.851.85Kch·D——电动机反馈电流的峰值系数，100MW及以下机组取1.4～1.6，125MW及以上机组取1.7。3t瞬间三相短路电流Iz(t)＝Iz·B(t)＋Iz·D(t)＝I″B＋KD(t)I″D(M6)Ifz(t)＝Ifz·B(t)＋Ifz·D(t)(M7)上两式中：Iz(t)——t瞬间短路电流的周期分量有效值(kA)；Ifz(t)——t瞬间短路电流的非周期分量值(kA)；Iz·B(t)——t瞬间厂用电源短路电流的周期分量有效值(kA)；Ifz·B(t)——t瞬间厂用电源短路电流的非周期分量值(kA)；Iz·D(t)——t瞬间电动机反馈电流的周期分量有效值(kA)；Ifz·D(t)——t瞬间电动机反馈电流的非周期分量值(kA)；56KD(t)——电动机反馈电流的衰减系数，KD(t)＝e－t/TD，可取表M2的数值；KB(t)——厂用电源非周期分量的衰减系数，KB(t)＝e－t/TB，可取表M2的数值；表M2厂用电源非周期分量和电动机反馈电流的衰减系数时间常数T(s)KB(t)或KD(t)当t为下列值时(s)0.110.15TB0.0450.090.040.060.160.08TD0.0620.170.09t——短路电流计算时间(s)，用于校验断路器开断电流时为t＝tb＋tgu，对中速断路器(如SN10-10系列)取0.11s，慢速断路器(如SN1-10和SN2-10系列)取0.15s。TD——电动机反馈电流的衰减时间常数(s)，125MW及以上机组可取0.062s。TB——厂用电源非周期分量的衰减时间常数(s)，可取附表M1的数值；tb——主保护装置动作时间(s)；tgu——断路器固有分闸时间(s)。对于100MW及以下机组，可不计算Iz·D(t)和Ifz·D(t)两项。4三相短路电流热效应(M8)式中：Qt——短路电流热效应(kA2·s)，简化计算式见表M3；表M3三相短路电流热效应Qt的简化计算式t(s)TB(s)TD(s)Qt(kA2·s)0.150.0450.0620.195(I″B)2+0.22I″BI″D+0.09(I″D)20.060.21(I″B)2+0.23I″BI″D+0.09(I″D)20.20.0450.0620.245(I″B)2+0.22I″BI″D+0.09(I″D)20.060.26(I″B)2+0.24I″BI″D+0.09(I″D)2i——短路电流瞬时值(kA)。i＝iB＋iD式中：iB——厂用电源短路电流瞬时值(kA)；iD——电动机反馈电流瞬时值(kA)；t——短路电流热效应计算时间(s)，用于校验电缆热稳定最小截面时为t＝tb＋57tfd，对中速断路器取0.15s，慢速断路器取0.2s；tfd——断路器全分闸时间(s)。对于100MW及以下机组，可不计电动机反馈电流热效应的作用，短路电流热效应的计算式为(M9)M2三相短路时异步电动机反馈电流逐台计算法在具有电动机参数的条件下，必要时也可根据其参数逐台计算反馈电流，可按相角相同的算术和求总的反馈电流。1n台电动机反馈电流周期分量的起始值(M10)式中：I″D——电动机反馈电流周期分量的起始(有效)值之和(kA)；Kq·di——第i台电动机的反馈电流倍数，可取其起动电流倍数值；Ie·di——第i台电动机的额定电流(A)。2n台电动机的反馈峰值电流(M11)式中：ich·D——电动机的反馈峰值电流之和(kA)；Kch·di——第i台电动机反馈电流的峰值系数，可查图M1相应的曲线。图M16kV异步电动机容量Pe与冲击系数Kch·d的关系曲线1—二极电动机；2—四极及以上电动机；3—平均值3n台电动机的t瞬间反馈电流(M12)(M13)其中Kd(t)i＝e－t/Tdi(M14)58上三式中Iz·D(t)——t瞬间电动机反馈电流的周期分量有效值之和(kA)；Ifz·D(t)——t瞬间电动机反馈电流的非周期分量值之和(kA)；Kd(t)i——第i台电动机反馈电流的衰减系数；Tdi——第i台电动机反馈电流的衰减时间常数(s)，可查附图M2相应的曲线。图M26kV异步电动机容量Pe与时间常数Td的关系曲线1—二极电动机；2—四极及以上电动机；3—平均值4用于计算短路电流效应的n台电动机等效时间常数。(M15)(M16)式中：TD——n台电动机等效的反馈电流衰减时间常数(s)；Kch·D——n台电动机等效的反馈电流峰值系数；Pei——第i台电动机的额定功率(kW)；Kch·di——第i台电动机反馈电流的峰值系数，可查图M1相应的曲线。附录N(提示的附录)380V动力中心短路电流实用计算法380V动力中心的短路电流，由低压厂用变压器和异步电动机两部分供给，并按相角相同取算术和计算。计及反馈的异步电动机总功率(kW)，可取低压厂用变压器容量(kVA)的60%。N1三相短路电流周期分量的起始值I″＝I″B＋I″D(N1)59(N2)I″D＝3.7×10－3Ie·B(N3)上三式中I″——三相短路电流周期分量的起始有效值(kA)；I″B——变压器短路电流周期分量的起始有效值(kA)；I″D——电动机反馈电流周期分量的起始有效值(kA)；U——变压器低压侧线电压，取400V；RΣ、XΣ——每相回路的总电阻和总电抗(mΩ)；Ie·B——变压器低压侧的额定电流(A)。N2短路峰值电流ich＝ich·B＋ich·D(N4)式中：ich——380V中央配电屏的短路冲击电流(kA)；ich·B——变压器的短路冲击电流(kA)；ich·D——电动机的反馈冲击电流(kA)；Kch·B——变压器短路电流的冲击系数，可根据回路中XΣ/RΣ的比值从图N1查得。图N1冲击系数的关系曲线N3t瞬间三相短路电流的周期分量IZ(t)＝I″B＋KD(t)I″D(N5)式中：IZ(t)——t瞬间短路电流周期分量有效值(kA)；KD(t)——t瞬间电动机反馈电流周期分量的衰减系数。380V电动机电流周期分量的衰减系数t(s)0.010.020.030.780.610.47由常用低压厂用变压器供电的380V中央配电屏的短路电流计算结果和在中央配电屏60上允许采用的低压电器最小规范见表N1和表N2。表N1380V动力中心(PC)短路电流计算结果变压器参数变压器短路电流电动机反馈电流短路电流总计母线短路功率因数Se·B(kVA)Ie·B(A)Ud(%)冲击系数Kch·BI″B(kA)ich·B(kA)KD(t)I″D(kA)ich·D(kA)IZ(0.01s)(kA)IZ(0.03s)(kA)ich(kA)0.01s0.03s50072241.4516.333.32.11.34.518.417.537.80.256309094.51.3417.833.32.61.65.620.519.438.90.2580011554.51.3522.141.43.32.07.225.424.148.60.2861.617.539.53.32.07.220.819.546.70.16100014454.51.3427.051.24.22.59.031.129.560.20.2661.4321.142.74.22.59.025.223.651.70.171250180461.4325.651.85.23.111.230.828.863.00.161600231281.5124.953.06.74.014.331.628.967.30.1220002890101.5525.155.08.35.017.933.430.172.90.08表N2380V动力中心(PC)上允许采用的低压电器最小规范校验电流变压器0.6ich/ichIZ(0.01s)［IZ(0.03s)/I″B］SeB(kVA)Ud(%)HD13NTHRHR5DWX15DZX10H系列DW15MEAHAEDW1瞬动/短延时5004200/400全系列全系列200100150200/1000630600/600100010006304.5200/400200100150400/1000630600/600100025008004.5200/600200100250630/1000630600/1000100025006200/600200100250400/1000630600/6001000250010004.5400/10002002006001000/1000630600/1000100040006400/6002001002501000/1000630600/6001000250012506400/15002002006001000/1000630600/10001000400016008600/15002002006001000/1000630600/100010004000200010600/150020020012001000/1000630600/100010004000·当利用断路器的瞬时脱扣器时，用IZ(0.03s)校核。当利用其延时脱扣器时，用I″B校核。附录P(标准的附录)380V系统短路电流计算曲线P1三相短路电流计算曲线三相短路电流计算曲线见图P1～图P16，使用时应注意：61图P1油浸变压器容量为500kVA(Ud＝4%)时，380/220V电动机回路三相短路电流周期分量有效值和各种截面铝芯电缆长度的关系曲线图P2油浸变压器容量为630kVA(Ud＝4.5%)时，380/220V电动机回路三相短路电流周期分量有效值和各种截面铝芯电缆长度的关系曲线图P3油浸变压器容量为800kVA(Ud＝4.5%)时，380/220V电动机回路三相短路电流周期分量有效值和各种截面铝芯电缆长度的关系曲线62图P4油浸变压器容量为1000kVA(Ud＝4.5%)时，380/220V电动机回路三相短路电流周期分量有效值和各种截面铝芯电缆长度的关系曲线图P5油浸变压器容量为1250kVA(Ud＝6%)时，380/220V电动机回路三相短路电流周期分量有效值和各种截面铝芯电缆长度的关系曲线图P6油浸变压器容量为1600kVA(Ud＝8%)时，380/220V电动机回路三相短路电流周期分量有效值和各种截面铝芯电缆长度的关系曲线63图P7油浸变压器容量为2000kVA(Ud＝10%)时，380/220V电动机回路三相短路电流周期分量有效值和各种截面铝芯电缆长度的关系曲线图P8干式变压器容量为800kVA(Ud＝4%)时，380/220V电动机回路三相短路电流周期分量有效值和各种截面铝芯电缆长度的关系曲线图P9干式变压器容量为800kVA(Ud＝6%)时，380/220V电动机回路三相短路电流周期分量有效值和各种截面铝芯电缆长度的关系曲线64图P10干式变压器容量为1000kVA(Ud＝4%)时，380/220V电动机回路三相短路电流周期分量有效值和各种截面铝芯电缆长度的关系曲线图P11干式变压器容量为1000kVA(Ud＝6%)时，380/220V电动机回路三相短路电流周期分量有效值和各种截面铝芯电缆长度的关系曲线图P12干式变压器容量为1250kVA(Ud＝6%)时，380/220V电动机回路三相短路电流周期分量有效值和各种截面铝芯电缆长度的关系曲线65图P13干式变压器容量为1600kVA(Ud＝6%)时，380/220V电动机回路三相短路电流周期分量有效值和各种截面铝芯电缆长度的关系曲线图P14干式变压器容量为1600kVA(Ud＝8%)时，380/220V电动机回路三相短路电流周期分量有效值和各种截面铝芯电缆长度的关系曲线图P15干式变压器容量为2000kVA(Ud＝6%)时，380/220V电动机回路三相短路电流周期分量有效值和各种截面铝芯电缆长度的关系曲线66图P16干式变压器容量为2000kVA(Ud＝10%)时，380/220V电动机回路三相短路电流周期分量有效值和各种截面铝芯电缆长度的关系曲线1500kVA～2000kVA的低压厂用变压器，其电缆配电回路的三相短路电流，可按电缆截面和长度在附图中直接查取。二相短路电流值可按相应的三相短路电流值乘以系数3/2求得。2图是以塑料绝缘三芯铝芯电缆进行计算的，但对其他型式的铝芯电缆亦可适用；3图中Lc为中央配电屏直接供电的铝芯电缆长度。若负荷由车间配电盘供电，当干线和支线的电缆截面及导体材料不同时，应按式(P1)归算至同一截面的铝芯电缆长度，然后按此长度查取短路电流。(P1)式中：Lc——归算至同一截面的铝芯电缆计算长度(m)；L1、S1、ρ1——分别为铝芯电缆的长度(m)、截面(mm2)、电阻系数(Ω·mm2/m)；L2、S2、ρ2——分别为不同截面不同材料的电缆长度(m)、截面(mm2)、电阻系数(Ω·mm2/m)。4考虑到短路电流计算结果的通用性，在进行短路电流计算时，只考虑电缆的电阻和电抗。设计者在使用本曲线时，可根据工程的实际情况，将回路中低压元件的阻抗折算成等效的电缆附加长度，对短路电流值进行修正。5三相短路电流值未计电动机反馈电流。P2单相短路电流计算曲线单相短路电流计算曲线见图P17～图P32，使用时应注意：67图P17油浸变压器容量为500kVA(Ud＝4%)时，380/220V电动机回路单相短路电流和各种截面的三芯铝芯塑料电缆长度的关系曲线图P18油浸变压器容量为630kVA(Ud＝4.5%)时，380/220V电动机回路单相短路电流和各种截面的三芯铝芯塑料电缆长度的关系曲线图P19油浸变压器容量为800kVA(Ud＝4.5%)时，380/220V电动机回路单相短路电流和各种截面的三芯铝芯塑料电缆长度的关系曲线图P20油浸变压器容量为1000kVA(Ud＝4.5%)时，380/220V电动机回路单相短路电流和各种截面的三芯铝芯塑料电缆长度的关系曲线68图P21油浸变压器容量为1250kVA(Ud＝6%)时，380/220V电动机回路单相短路电流和各种截面的三芯铝芯塑料电缆长度的关系曲线图P22油浸变压器容量为1600kVA(Ud＝8%)时，380/220V电动机回路单相短路电流和各种截面的三芯铝芯塑料电缆长度的关系曲线图P23油浸变压器容量为2000kVA(Ud＝10%)时，380/220V电动机回路单相短路电流和各种截面的三芯铝芯塑料电缆长度的关系曲线69图P24干式变压器容量为800kVA(Ud＝4%)时，380/220V电动机回路单相短路电流和各种截面的三芯铝芯塑料电缆长度的关系曲线图P25干式变压器容量为800kVA(Ud＝6%)时，380/220V电动机回路单相短路电流和各种截面的三芯铝芯塑料电缆长度的关系曲线图P26干式变压器容量为1000kVA(Ud＝4%)时，380/220V电动机回路单相短路电流和各种截面的三芯铝芯塑料电缆长度的关系曲线70图P27干式变压器容量为1000kVA(Ud＝6%)时，380/220V电动机回路单相短路电流和各种截面的三芯铝芯塑料电缆长度的关系曲线图P28干式变压器容量为1250kVA(Ud＝6%)时，380/220V电动机回路单相短路电流和各种截面的三芯铝芯塑料电缆长度的关系曲线图P29干式变压器容量为1600kVA(Ud＝6%)时，380/220V71电动机回路单相短路电流和各种截面的三芯铝芯塑料电缆长度的关系曲线图P30干式变压器容量为1600kVA(Ud＝8%)时，380/220V电动机回路单相短路电流和各种截面的三芯铝芯塑料电缆长度的关系曲线图P31干式变压器容量为2000kVA(Ud＝6%)时，380/220V电动机回路单相短路电流和各种截面的三芯铝芯塑料电缆长度的关系曲线72图P32干式变压器容量为2000kVA(Ud＝10%)时，380/220V电动机回路单相短路电流和各种截面的三芯铝芯塑料电缆长度的关系曲线1低压厂用变压器为“Dyn”接线；2500～2000kVA的低压厂用变压器，其电缆配电回路的单相短路电流，可按电缆截面和长度在附图中查取；3附图是以铝芯塑料绝缘电缆计算的，零回路接地扁铁等值规格为2根40×4mm2；4电缆长度超过100m时，可按式(P2)进行计算。(P2)式中：I(1)d——单相短路电流(A)；L——电缆的实际长度(m)；I(1)d(100)——电缆长度为100m时相应截面下的单相短路电流(A)，可由表P1查取。表P1电缆长度为100m时相应截面下的单相短路电流油浸变压器容量(kVA)及阻抗电压(%)干式变压器容量(kVA)及阻抗电压(%)50063080010001250160020008008001000100012501600160020044.54.54.568104646668620320320320420420420420420320420420420420429129229229329329329329229229329329329329344844945145245345345345245145345245345445364865165565865865966065665365965765966166086887588388888989189288587889188589089589110641075108810981098110111021092108011021092110011081102127612931314133013291333133513211299133613181331134513341465148815181541153915431547152814951550152315421562154516161644168317131710171517191697165217251687171317401717172717601806184018361841184618221768185518101840187218447317971833188319221917192219271901184019381887192019561924186018981954199619901995200119741906201419571993203319975考虑到短路电流计算结果的通用性，在进行短路电流计算时，只考虑电缆的电阻和电抗。设计者在使用本曲线时，可根据工程的实际情况，将回路中低压元件的阻抗折算成等效的电缆附加长度，对短路电流值进行修正。附录Q(标准的附录)熔断器及断路器的选择Q1熔断器的级差配合1RTO型熔断器配合级差见表Q1表Q1RTO型熔断器配合级差表表Q1是按上下级熔件最大误差为±50%，并考虑10%的配合裕度确定的。当按附表Q1选择熔件有困难时，可按熔件误差为±30%确定的算式(Q1)来校验熔件的选择性配合。t1＞2.08t2(Q1)式中：t1——由上一级熔件流过下一级最大短路电流时的熔断时间(s)，由制造厂提供的A-s特性曲线查取；t2——下一级熔件流过最大短路电流时的熔断时间(s)。2NT型熔断器配合级差NT型熔断器上下级选择性配合，可按式(Q2)来校验。Ie1＞2Ie2(Q2)式中：Ie1——上一级熔件额定电流(A)；74Ie2——下一级熔件额定电流(A)。Q2按电动机起动条件校验熔件额定电流(见表Q2)表Q2按起动条件校验熔件的算式单台电动机回路馈电干线成组自起动其中最大一台起动两式中取大者表中Ie——熔件额定电流(A)；IQ1——最大一台电动机的起动电流(A)；——除最大一台电动机外，所有其他电动机计算工作电流之和(A)；ΣIQ——由馈电干线供电的所有要求自起动的电动机起动电流之和(A)；a1——电动机回路熔件选择系数，对RT0型熔断器取2.5，对NT型熔断器取3，对Ⅰ类电动机或起动时间大于6s的电动机按计算确定的熔件相应增大一级；a2——干线回路熔件选择系数，取1.5。Q3断路器过电流脱扣器选择过电流脱扣器的整定电流按表Q3计算，脱扣器的灵敏系数校验按下式进行：(Q3)式中：I——电动机端部或车间盘母线上的最小短路电流(A)；IZ——脱扣器整定电流(A)。当不能满足上式要求时，需另装继电保护。表Q3断路器过电流脱扣器整定电流算式单台电动机回路馈电干线IZ≥KIQ成组自起动IZ≥1.35ΣIQ其中最大一台起动两式中取大者表中IZ——脱扣器整定电流(A)；K——可靠系数，动作时间大于0.02s的断路器一般取1.35，动作时间不75大于0.02s的断路器取1.7～2。其他符号同表Q2。附录R(提示的附录)380V低压设备组合表表R1明备用动和中心(PC)和电动机控制中心(MCC)供电方式注：1.PC屏上允许采用的低压电器最小规范见附表N-2；2.隔离电器亦可用插头；3.如有2台互为备用的5.5kW及以下的1类电动机也可接在由PC屏不同母线段上供电的MCC盘上。表R2暗备用动力中心(PC)和电动机控制中心(MCC)供电方式76附表R设备代号含义HD-HD17SQAQPHX1等HS-HS17S等HR-HH15QSAHR5等DZ-DZ20，CM1，S，HSM1，HM3等DW-DW15HHME(DW17)，AH(DW914)，CW1，MA1，HA1，HA2，RMM1，RMW16，HSW1，YSA1，YSA2等CJ-CJ20，B，CJ40，LC1-D，3TB，3TF，CJ24等QC-QC20等JR-JR20，JR36，T，3UA等电子式JRWPJ1附录S(提示的附录)77380V供电回路持续工作电流计算S1电动机回路的持续工作电流当缺乏资料时，可按下式估算：3kW以上Ig＝2Pe·d(S1)3kW及以下Ig＝2.5Pe·d(S2)式中：Ig——持续工作电流(A)；Pe·d——电动机的额定功率(kW)。S2馈电干线的持续工作电流Ig＝ΣIg·L＋KtΣIg·u(S3)式中：ΣIg·L——由该馈电线供电的所有连续工作负荷的计算工作电流的总和(A)；ΣIg·u——由该馈电线供电的所有短时及间断工作负荷的计算工作电流的总和(A)；Kt——短时及断续工作负荷的同时率，可取0.5。S3中央修配厂或煤场机械的供电干线的计算工作电流(S4)式中：Ue——额定电压，为380V；——功率因数，对中央修配厂可取0.5，对中小型煤场机械可取0.65，对大型煤场机械根据设备特点确定；P——电动机的计算功率(kW)，其计算方法见附录G。附录T(标准的附录)厂用电气设备的测量仪表表T1厂用电源的测量仪表78厂用低压电源：1.对车间电源的供电负荷，当照明负荷占总负荷的15%及以上时，电流表采用三只，电度表改用三相四线式。2.本表同样适用于中性点直接接地的380V系统。表T2厂用电动机的测量仪表附录U(标准的附录)本规定用词说明U1执行本规定条文时，要求严格程度的用词，说明如下，以便执行中区别对待。1表示很严格，非这样作不可的用词：正面词采用“必须”；反面词采用“严禁”。2表示严格，在正常情况下均应这样作的用词：正面词采用“应”；79反面词采用“不应”或“不得”。3表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样作的用词：正面词采用“宜”或“可”；反面词采用“不宜”。U2条文中指明应按某些有关标准规范的规定执行时，一般写法为“应按……执行”或“应符合……要求或规定”。非必须按所指定的标准规范的规定执行时，写法为“可参照……”。中华人民共和国电力行业标准PDL/T5153-2002火力发电厂厂用电设计技术规定TechnicalrulefordesigningauxiliasrypowerSystemoffossilfuelpowerplants主编部门：国家电力公司华东电力设计院批准部门：国家经济贸易委员会中国电力出版社2002北京目次1范围2引用标准3总则4厂用电接线4.1厂用电电压4.2厂用电系统中性点的接地方式4.3厂用母线的接线方式4.4厂用工作电源4.5厂用备用、起动/备用电源4.6交流保安电源和不停电电源4.7厂用电负荷的连接和供电方式4.8低压检修供电网络5厂用变压器和电抗器的选择及电动80机起动时的电压校验5.1负荷计算5.2容量选择5.3电压调整5.4电动机正常起动时的电压校验5.5成组电动机自起动时厂用母线电压的校验5.6阻抗选择6厂用电动机6.1型式选择6.2电压选择和容量校验7短路电流计算及电器和导体的选择7.1高压厂用电系统短路电流计算7.2高压厂用设备的选型7.3低压厂用电系统短路电流计算7.4低压电器的选择7.5低压电器的组合8厂用电气设备的布置8.1厂用配电装置的布置8.2厂用变压器及其他厂用电气设备布置8.3对建筑物的要求8.4对通风的要求9厂用电继电保护装置9.1厂用电继电保护的一般要求9.2中性点非直接接地的厂用电系统的单相接地保护9.3厂用工作及备用电抗器回路的保护9.4高压厂用变压器的保护9.5低压厂用变压器的保护9.6高压厂用电动机的保护9.7低压厂用电动机的保护9.8厂用线路的保护9.9柴油发电机的保护10厂用电控制、信号、测量及自动装置10.1厂用电的控制和信号10.2厂用电气设备的测量仪表10.3厂用电的自动装置10.4柴油发电机的控制、信号、测量及自动装置1范围10.1条系原规定第，与DL5000—2000《火力发电厂设计技术规程》协调。系新增条文。对引进或国外工程项目设计(设备)可参照使用本规定。812引用标准系新增条文，主要引用了有关设计规范、规程、规定。3总则系原规定第明确设计要达到“安全、可靠、经济适用、符合国情”的要求。系新增条文。系原规定第，补充设计厂用电率按一年估算。系原规定第按生产过程中的重要性对厂用负荷进行分类，并按习惯分为三类，Ⅰ类负荷是指短时(手动切换恢复供电所需的时间)的停电可能影响人身或设备安全，使生产停顿或发电量大量下降的负荷，如给水泵、凝结水泵、送风机、引风机等；Ⅱ类负荷是指允许短时停电，但停电时间过长时有可能损坏设备或影响正常生产的负荷，如输煤设备、工业水泵、疏水泵等；Ⅲ类负荷为长时间停电不会直接影响生产的负荷，如试验室和中心修配场的用电设备等。生产过程在发电厂中系指保证机组连续的生产出电能来。对于保证机组在事故情况下紧急安全停机的保安负荷，则另立条文规定。不停电负荷的最大特点是供电的不间断性，包括机组从起动、运行到停役的全部过程。因此，要求电源具备快速切换的特性，切换时交流侧的断电时间要求小于5ms，其次是要求正常运行时不停电电源与电网隔离，并具有恒频恒压特性，以便减少干扰和保证测量的正确性。不停电负荷主要有电子计算机、热机检测、自动控制等。系原规定第，补充“单元机组失去厂用电”的内容。保安负荷的最大特点，是在失去交流厂用电后保证机组安全停役。因此，对电源的要求是独立性，即电源不应受电网故障的影响。在正常运行时，可以由本机组的低压厂用变压器供电。失去厂用电后，可采用快速起动的柴油发电机组供电。一般有20s左右的停电时间。必须注意，保安负荷仅限于机组的交流厂用电源突然全部消失后，保证机组安全停机，不致损坏设备，并能很快起动、恢复供电，而必须继续运行的负荷。因此不能将不属于此范畴的其他负荷列为保安负荷，以免不必要地增加保安电源的容量。发电厂中对保安负荷的分析见有关参考资料。系原规定第系新增条文。为确保厂用电系统的运行安全，参照DL/T5000—2000《火力发电厂设计技术规程》(以下简称《大火规》)第，作出了本规定。4厂用电接线4.1厂用电电压系原规定第按《大火规》13.3.1，明确600MW机组的高压厂用电电压。系原规定第按《大火规》13.3.1，为提高动力网络的供电可靠性及改善对主厂房照明供电的质量，82延长灯具寿命，明确规定了200MW及以上的机组主厂房内的低压厂用电系统应采用动力和照明分开供电的方式。鉴于在火力发电系统中没有采用660V电压的实例，故本规定取消了660V的内容。但在具体工程中经过技术经济论证也可采用660V电压。4.2厂用电系统中性点的接地方式系原规定第高压厂用电系统的中性点，国内过去都采用不接地的方式，国外有采用高电阻接地和低电阻接地的方式。高电阻接地的条件是使流过接地点的电阻性电流不小于电容性电流，以限制间歇性电弧接地时的过电压水平在2.6倍相电压以内，但是它要使总的接地电流至少增大2倍。国外认为接地电流在15A以内时可以带接地点运行，在运行中找出接地点后设法消除之。当接地电流大于15A时，认为是不允许的，必须立即跳闸，切除接地点。超过15A时，照美国依柏斯柯公司的做法，采用低电阻接地，使接地电流人为地增大到400A～1500A，以提高接地保护的灵敏性和选择性。国内采用不接地方式，也具有丰富的运行经验，但接地电容电流都在10A以内。至于超过10A时，不接地方式的运行经验还很少。对于不接地系统，国内对单相间歇性电弧接地时过电压倍数的测试表明，一般为3倍左右，个别最大的可达3.5倍。通过对中性点不接地的发电厂高压厂用电系统的抽样调查，在所调查的37次单相接地故障中有3次发展成相间短路，说明目前的高压厂用系统大多数是能承受这个过电压水平的。所以在本条中保留了不接地方式。相对于不接地方式而言，采用高阻接地后，可以使得系统的接地故障检测手段大为简单、可靠。另一方面，也可降低过电压水平，对减少单相接地发展成相间短路的机率有好处。所以把高电阻接地方式也列入规定。根据DL400—1991《继电保护和安全自动装置技术规程》第，可适当增大一点电阻性接地电流，但不必增大到400A～1500A，以免使故障点损害加重。关于低电阻接地的电阻电流值有一种意见为“由于为瞬动跳闸，电流大一点对设备危害不大，但可保证继电保护动作的灵敏系数及可靠性，并能减少保护的动作死区”，在华东院吴泾八期2×600MW工程(第一及第二台机组已在2000年、2001年4月正常运行)中取1000A；在华东院某几个300MW机组工程中，根据代表业主的国外咨询公司的意见只取几十安培；电力行业标准DL/T620—1997《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》第2.1条规定“低电阻接地系统……，一般采用接地故障电流为100A～1000A”。中性点接地方式选择中单相接地电容电流7A为一分界点其原因为：当采用高电阻接地时单相接地电流为，此时电动机回路可不跳闸；单相接地电容电流大于7A时高电阻接地、电动机回路单相接地(电流为10A及以上)时仍要跳闸，故不宜采用高电阻接地。对“电感补偿并联电阻接地”的方式在SDGJ17—88版《厂技规》有专题报告及论证，既解决了降低过电压值又可使单相接地时不跳闸，其优点是很明显的，但由于无业绩在正文中取消了该内容，具体工程设计中可结合工程具体情况加以考虑。原规定为进一步提高主厂房供电可靠性，规定主厂房宜采用三相三线制，中性点经高电阻接地的方式。由于低压厂用电系统接地电容电流比较小，一般都在1A以内，所以单相接地时的检测手段比较复杂。经高电阻接地后检测手段就大为简化。另一方面，不接地与高电阻接地比较，安全性也并不突出，只有当接地电容电流在34mA以内，才能使人体触及相线时承受的电压不超过65V，而一般的380V网络接地电容电流都要超过34mA。条文中还明确规定以三相三线制供电，考虑到中性点不接地或经高电阻接地系统为了获得83220V相电压而采用三相四线制供电是不够安全的，因为一相接地时中性线对地电压上升为相电压，要影响安全用电。为了安全，三相四线制供电网络必须采用四极电器，四极电器的产品也不齐全。由于低压厂用电系统中熔断器的大量采用，为减少电动机因二相运行而烧坏的事故，并为提高运行可靠性，主厂房低压厂用电系统采用高电阻接地方式是可取的。对于辅助厂房，负荷相对较小，较分散，为了供电简单方便，仍可采用动力与照明共用的中性点直接接地的方式。另外，照顾到过去的习惯，对于125MW及以下的机组，国内一般采用动力与照明混合供电的方式。所以补充了主厂房也可采用动力和照明网络共用的中性点直接接地方式。4.3厂用母线的接线方式系原规定第按《大火规》，取消了原规定中低压厂用母线……，“但根据负荷特点和运行习惯，也可采用一段母线”的规定，即取消以前工程中曾用过的以隔离开关分为2个半段的接线，以提高运行安全可靠性。厂用电系统采用单母线接线的原因是突出简单可靠的要求，因为厂用母线是按炉、机对应分段的原则设置的。母线检修可以结合机炉停运时进行，实践证明这种接线是可靠的。对于容量在400t/h及以上的锅炉，由于都具有双套辅机，考虑到这类机组容量较大，故障停机对电力系统的影响亦大。为使厂用母线发生故障也不致造成机组停运，所以每台锅炉应设置2段母线供电。同时，母线分为2段后，还可减小电源进线断路器的容量。系原规定第将原条文中300MW改为200MW，即将200MW机组也列入大机组范畴。本条文所称设立公用母线段明确为高压，并补充了一个条件，即“200MW及以上的机组”才考虑设立高压公用母线段。为了保证重要公用负荷的供电可靠性，相同的Ⅰ、Ⅱ类电动机不能全部接于同一段母线上。为此，一般要设立2段公用母线段。200MW及以上的机组，当输煤等公用系统中高压电动机较多时，可考虑设立公用母线段。至于设立高压公用母线段的条件，应该由具体工程中根据公用的高压电动机多少而定。公用母线段的位置也不一定放在主厂房内，应根据供电经济性的原则确定其布置地点。供电电源可取自起动/备用变压器，也可由第一单元机组或第一及第二单元机组的高压厂用工作变压器共同供电。系原规定由于本规定第，200MW及以上的机组，主厂房内的低压厂用电系统应采用动力与照明分开供电的方式。所以对主厂房内的照明独立供电的方式也要作出相应规定。考虑到200MW及以上的机组厂用电单元性比较强，所以照明母线段也应每个单元机组设立1段，并有一台专用的照明变压器供电。由于照明母线段在单元机组停下后还是要供电的，所以规定了较为灵活的备用方式。为确保照明电源质量，以改善运行条件、延长灯具寿命，根据运行实绩，规定了“照明母线的电源进线上宜装设分级补偿的有载自动调压器”(目前可由上海鑫扬电器有限公司生产)。4.4厂用工作电源84系原规定第系原规定第系原规定第按SDGJ14—86《导体和电器选择设计技术规定》1.1.7，补充了“但断路器的分断能力和动热稳定性，可按电抗器后面短路条件进行验算”。系原规定第系原规定第200MW及300MW的机组，厂用负荷很大。为了减少2段厂用母线之间电动机反馈短路电流值，高压厂用工作电源宜采用分裂变压器的2个分裂绕组分别供给2段厂用母线。虽然采用2台双绕组变压器代替1台分裂变压器也能达到同样的目的，但是前者投资一般要增加，运行费用也高。另外，2台的故障率要高于1台，布置上占地也大，并且分裂变压器也有良好的运行业绩，所以推荐采用分裂变压器。对于600MW机组采用2种高压厂用电电压时，将有4段(每种电压2段)高压厂用母线，需要有2台高压厂用工作变压器供电，此时以采用2台三绕组变压器分别供给每一种高压厂用电压的2段母线最为合理，它可以与机炉的双套辅机相对应，如1台三卷变压器损坏，只影响一套辅机运行。对于600MW机组采用一种高压厂用电电压时，也宜有4段高压厂用母线(主要为降低电源进线断路器的额定电流，以便采用自冷的电源进线开关柜，提高运行可靠性)，分别由2台分裂(或2台双绕组)变压器供电；上海石洞口二厂(引进2×600MW机组)将公用负荷及备用电动给水泵接于高压起动/备用变压器，每台机组高压厂用工作变压器只用一台分裂变压器，故本规定补充了600MW机组“采用一台”高压厂用工作变压器的内容。4.5厂用备用、起动/备用电源系原规定第将“低压中央屏”修改为明(即专用)备用动力中心、“低压动力中心”修改为低压暗(即互为)备用动力中心。以下简称明备用动力中心和暗备用动力中心。按，设计时主要对单台Ⅰ类辅机其备用电源应自动投入；本条所述“……，暗(互为)备用的联络断路器应采用手动切换”主要考虑到接于暗备用PC的Ⅰ类75kW及以上辅机，工程中绝大部分都为2套或3套，其中1套为备用，此时如1段暗备用PC失电后手动切换对机组及人身安全无影响；特殊情况下出现Ⅰ类75kW及以上辅机只有1台时，则宜将电源断路器跨接于2段暗备用PC上。对暗备用PC和MCC接线中小于75kW辅机的接线见系原规定第200MW及以上机组通常采用发电机——双绕组变压器组(发电机出口不装设断路器)的单元接线方式。因此，机组起动或停机时需要专用的电源，一般称为起动电源。为了充分利用起动电源，本条规定200MW及以上机组的厂用起动电源兼作厂用备用电源，条文中统称为“起动/备用电源”。系原规定第按《大火规》，因涉及电缆投资、大大增加单相接地电容电流及是否带公用负荷等问题，对2台(组)高压厂用备用(起动/备用)变压器(电抗器)间的连接问题不作规定。补充了对600MW机组高压厂用起动/备用变压器高压侧断路器及线路设置的规定。系原规定第参照《大火规》系原规定第85在国家将逐步推行“厂网分开、竞价上网”政策的情况下，备用电源的引接地点尚应考虑有关电力部门“是否对该备用电源按一般工业用户收取基本电费与电度电费”的因素，进行技术经济论证；初步调查国家还无明确规定、各地区也尚无统一政策。第4款中所称“两个相对独立的电源”，系指在继电保护正确动作情况下，任何地点发生单一故障时，都不会导致两个电源同时失掉。第5款是增加的，考虑到从220kV及以上直接接地的电力系统中引接的高压备用或起动/备用变压器，其中性点接地与否，对该系统的单相接地短路电流水平的变化影响不大。而中性点固定接地后，对变压器的保护可简化，操作也减少，可降低变压器中性点及其有载调压开关的绝缘水平要求，提高运行可靠性。110kV电力系统容量相对较小些，起动/备用变压器110kV侧中性点接地与否对系统零序网络影响相对稍大些，为更进一步方便系统调度、运行、管理，对起动/备用变压器高压侧中性点取消隔离开关的规定修改为“220kV及以上”电压，对110kV系统中起动/备用变压器中性点接地隔离开关的装设可根据当地110kV系统的具体情况加以处理。系原规定第本条的规定都是为了提高低压厂用备用和工作变压器之间的相对独立性。规定的低压备用变压器应避免与需要由其自动投入的低压工作变压器接在同一高压母线段上，该高压母线段包括高压厂用母线和发电机电压主母线。它是为了防止当该段高压母线发生故障时，接在其上的低压备用变压器亦失去电源，致使低压工作变压器所带Ⅰ类负荷失电，造成机组出力降低甚至停机。按《大火规》已取消了有关电抗器的内容，故取消了原条文的第二款；且50MW机组有发电机电压母线时出线大多有电抗器，故取消了原条文的第三款，具体工程中并不排斥原条文第二、三款所推荐的接线。系原规定第国内电厂厂用电源之间的正常切换，都采用并联切换。因此，厂用工作电源与备用电源之间的相位一致是十分必要的。这要靠适当选择厂用变压器的接线组别来达到。低压厂用变压器采用“Dyn”接线，变压器的零序阻抗大大减小，可缩小各种短路类型的短路电流差异，以简化保护方式。另外，对改善运行性能也有益处。因此，“Dyn”接线是可取的。系原规定第4.6交流保安电源和不停电电源系原规定第按《大火规》另外，本条有一个柴油发电机组选择的附录，附录中的几个问题说明如下：1型式选择中，推荐采用废气涡轮增压型柴油机，是与发电厂的实际使用情况相吻合的，它的加载能力为三批，分别为50%、30%、20%。发电厂中保安负荷的投入也是分批的，所以没有必要采用允许一次投入100%负荷的非增压型柴油机。增压型柴油机具有体积小，效率高，价格低的优点。GB2820—81《250至3200kW柴油发电机组通用技术条件》中，一般都能满足要求。但在柴油机输出功率的复核中，还是应该进行首次加载能力校验，即校验第一批投入的有功负荷不应超过柴油机额定功率的50%。2容量选择中，发电机带负荷起动一台最大容量的电动机时，其短时过载能力(150%Se，15s)可按等值热量I2t换算到小于15s的实际起动时间下的过载倍数进行校验。3最大电动机起动时母线上的电压水平校验。根据理论分析和试验中实测，空载起86动时的母线电压要低于带负荷起动时的母线电压。这是由于预加的旋转负荷具有电源特性，在起动时也供给了起动电流的缘故。因此，最大电动机起动时的严重条件是空载起动，所以校验的计算式以空载起动条件表达。起动前，假定发电机的空载电压为额定电压，发电机的内电抗采用暂态电抗，即略去短暂的次暂态过程，按此条件计算出来的母线电压是最严重的，是起动过程中的最低值。由于发电机快速自动电压调整装置的作用，起动过程中母线电压在上升，所以在规定母线电压最低允许值时可以比厂用母线上的起动电压水平低一些，取额定电压的75%。第，它是在电动机起动过程中基本不变的。华北院在“专题”报告中论证起动时母线电压为70%～75%较合适。根据工程实践及按照尽可能单元制的原则补充了柴油发电机组的配置原则。对使用于300MW、600MW机组的国产柴油发电机组，由于制造质量、管理及使用经验不足等许多因素，还不够理想，有些电厂自己设置了低压保安变，故取消了“交流保安电源不宜再设备用”的用词。但一般情况下使用国产的柴油发电机组后，应尽量不再设保安变。系原规定第根据；将“确认保安段母线失电”修改为“确认本机组动力中心失电”，接线时应区别保安母线段接于明、暗备用动力中心的不同情况，如采用明备用动力中心接线时，因有备用电源自动投入装置，如自投不成功即可确认本机组已失去厂用电源；如采用暗备用动力中心接线时，每台机组有2段动力中心，且相互之间只能手动切换，故应确认2段动力中心都失电后才能起动柴油发电机组，此时保安母线段应接自2段动力中心互为自投；无确切信息证明本机组已失去厂用电源而起动柴油发电机组是不应当的。系原规定第随着计算机技术的普及，将“容量为200MW及以上的机组”修改为“当机组采用计算机监控时”；并按《大火规》，明确“交流不停电电源宜采用静态逆变装置”；交流不停电电源的相数、电压应按计算机要求决定，故取消了原相数、电压的规定。系原规定第本条对不停电电源的供电方式、接线、切换和运行作出明确规定，根据不停电负荷的供电连续性要求(见第，不停电母线段应由具有独立供电能力与机组共用的蓄电池组通过逆变装置来供电。这样可以使得全厂停电时，不停电母线段毋需切换，只有在运行中的逆变装置发生故障时才需切换供电电源。为了使交流侧的断电时间不大于5ms，需采用电子开关切换到本机组的交流厂用电源供电。采用静态逆变装置时，考虑到装置本身的可靠性比较高，且故障检修的时间也短，所以不设置备用的静态逆变装置。即在运行中的静态逆变装置故障检修期间，不停电母线段由本机组的交流厂用电源供电，此时不考虑本机组的交流厂用电源再出故障，因为这种重迭故障的机率极低。随着电子技术的飞速发展，取消了电动发电机组的方案。4.7厂用电负荷的连接和供电方式系原规定第在国家将逐步推行“厂网分开、竞价上网”政策的情况下，公用负荷的引接地点也应考虑1本款所称“交叉供电方式”，系指相邻机组的辅机交叉连接。对于60MW及以下的机组，当每台机组只有1段母线时，为了提高供电的可靠性，汽轮发电机组互为备用的Ⅰ类电动机(如凝结水泵、氢冷升压泵等)，可以采用交叉供电的方式。即将本机组的双87套辅机分出一台接到另一机组和厂用母线段上。这种接线方式存在的缺点是：在机组逐台投入运行时，Ⅰ类电动机供电的可靠性较差，在后上的机组施工时又须改动接线；当1台机组停机检修或故障时，另一台机组运行的可靠性受到影响；同时也增加了厂用变压器的容量。因此，有些运行单位不愿意采用交叉供电的方式，所以条文中的用语采用“可”。2本款中补充了工艺上有连锁要求的高低压电动机应接于同一条电源通道上的规定。对于大容量机组，厂用电源从高压到低压，其工作电源的供电通道都有二条。有连锁要求的高压电动机和低压电动机之间。由于工艺过程需要，有电都要有电，才能正常工作，所以应接于同一条电源通道上。3本款当有公用母线段时，相同的Ⅰ类公用电动机不应全部接在同一公用母线段上。这是考虑到公用母线发生故障时，不要影响几台机组甚至全厂停电。若公用母线段只有1段，则相同的Ⅰ类公用电动机在公用母线段上应只接一台，其他的还是应分散接在各机组的厂用母线上。对于200MW及以上的机组，高压公用负荷一般都是Ⅱ、Ⅲ类负荷，设立公用负荷可任选一台容量比较富裕的高压厂用工作变压器通过其高压厂用母线段上的备用电源进线断路器来供电。为了不增加备用电源自动投入装置的复杂性，在这种情况下，该备用电源进线断路器的合闸可用手动投入。当装设第2台起动/备用变压器时，可以改由它来作为公用负荷的备用电源，但是这种供电方式一般不推荐。4本款中把原规定有汽动给水泵的300MW及以上机组“备用的电动给水泵也应由本机组的厂用工作母线段上供电”改为“备用的电动给水泵宜接在本机组的工作母线段上也可接在起动/备用变压器供电的公用母线段上”；补充修改无汽动给水泵的300MW机组及有汽动给水泵的备用电动给水泵的600MW机组的接线方案。修改原因是当高压厂用起动/备用变压器带有公用负荷时，备用的电动给水泵接在公用段上，在技术上也是可行的；上海石洞口一厂(300MW机组)、石洞口二厂(600MW机组)已有多年运行经验。系原规定第本条是规定厂区范围内，但在主厂房外面的高压电动机和低压厂用变压器的供电方式，这些负荷都属于全厂性的公用负荷，过去一般都在主厂房内的高压母线段上单独供电。随着环保要求的更趋严格、发电厂容量的不断扩大，厂区如输煤、除灰、脱硫、水工……等出现了采用高压电动机的情况，使得高压公用负荷的数量大为增加。因此，在本条中明确了在厂区内负荷中心设立公用母线段，采用组合供电的方式。当负荷中心离主厂房较远，且负荷数量较多容量较小时，采用组合供电方式在经济上是有利的。只要经济上有利，就可采用组合供电方式，故取消了“对于大型发电厂，若高压厂用电动机和低压厂用变压器数量较多”的规定。系原规定第修改、补充了对单元性负荷及公用负荷的不同供电方式。系原规定第修改、补充了对单元性负荷及公用负荷的不同供电方式。系原规定第主厂房内的低压电动机，采取2种供电方式并存。1按(PC)。2车间配电盘修改为电动机控制中心。3将明备用动力中心引接电动机功率由45kW上升为75kW,与暗备用动力中心一致。4对暗备用动力中心供电的电动机控制中心，如接有单台Ⅰ、Ⅱ类电动机时分别补充了双电源自动切换、手动切换的要求。第1款明备用动力中心和电动机控制中心的供电方式。动力中心母线有2个电源供88电，其中1个为专用备用电源，装有备有电源自动投入装置。电动机控制中心母线也有2个电源供电，但只能手动就地切换。仅接有Ⅲ类负荷的电动机控制中心母线为单电源供电。1)对于Ⅰ类电动机不分容量大小都在动力中心直接供电。例如直吹式制粉系统的给煤机容量都小于5.5kW，接在电动机控制中心供电是不安全的。2)由于低压厂用电系统短路电流水平的提高，允许使用熔断器保护的电动机容量可以提高。所以电动机控制中心上供电的电动机容量也可以提高。因此，把电动机控制中心供电的Ⅱ、Ⅲ类电动机容量，提高到75kW(与暗备用动力中心相同)。3)对5.5kW及以下的Ⅰ类电动机，如有2台，且互为备用时，可以在动力中心不同母线段上供电的电动机控制中心供电。因为是互为备用，1台停运，另1台能自动投入，虽然2台都接于电动机控制中心，但是电动机控制中心是由不同的动力中心母线段上供电的。因此，2台电动机同时失电的机率极低，所以供电可靠性完全可以达到要求。第2款暗备用动力中心和电动机控制中心的供电方式，也分为2级：第1级动力中心，第2级电动机控制中心。其主要特点是：1)为了防止事故扩大，2台低压互为备用的变压器之间不宜采用自动投入方式。2)低压厂用变压器，动力中心和电动机控制中心均为成对设置，对成对的电动机构成双路供电系统。3)成对的电动机控制中心，由对应的动力中心单电源供电。这种供电方式简单清晰、可靠性较高，它是建立在大容量机组的辅机成对设置的基础之上。系原规定第系原规定第，对隔离开关补充了“能切断负荷电流”的要求。系原规定第直吹式制粉系统的给煤机是相当重要的Ⅰ类电动机，相当于有煤粉储仓制中的给粉机一样重要。这种给煤机容量很小，一般为2.2kW～3.2kW，数量比给粉电动机要少得多。望亭电厂300MW机组为4台工作，1台备用，明备用动力中心直接供电；平圩电厂600MW机组为5台工作，1台备用，且系暗备用动力中心供电方式分接于2个电动机控制中心供电，电动机控制中心为单电源。为提高供电的可靠性，本条规定这种给煤机宜在动力中心直接供电。给煤机和对应的磨煤机及其附属设备之间具有联锁要求，接于同一条电源通道时，可以实现“有电都有电”的原则。用词采用“有条件时应”，考虑到接于同一条电源通道的要求是合理的，所以用“应”。但是根据第，400t/h～670t/h的锅炉，2段低压厂用母线可以由1台变压器供电，此时高压到低压没有两条电源通道，也就没有条件接于同一条电源通道上，而有条件时还是应该的。系原规定第给粉电动机是直接影响锅炉运行的相当重要的Ⅰ类电动机，特点是数量多，容量小，一般有几十台2.2kW的电动机。所以要采取分组供电的方式。1本款规定每炉应设置2个独立的配电箱。所谓“独立”，也即2个配电箱之间要互不影响，配电箱之间的电源不能采取互为备用的方式。所以规定每个配电箱要有1个工作电源和1个专用的备用电源，并在设备用电源上装设自动投入装置。按本条规定的供电方式，除非配电箱本身故障，都能保证锅炉的全部给粉机连续运行。例如配电箱工作电源故障或明备用动力中心的母线故障，都可以使配电箱立即自动转换到明备用动力中心的另1段母线上供电。配电箱本身故障也只影响一半给粉机工作，还能使锅炉继续保持运行。也曾考虑过设置4个独立的配电箱，单电源供电，不设备用电源自动投入的方案。经过分析比较，认为明备用动力中心的母线段只有2段，4个配电箱总有2个配电箱要接于同一89段母线。因此，1段母线故障还是要失去一半给粉机工作，而明备用动力中心母线的故障率不会低于配电箱本身的故障率。在供电电源回路故障时，2个配电箱方案能保证全部给粉机工作，4个配电箱方案要失去1/4的给粉机工作。另外4个配电箱方案也不能使给粉电动机的供电分配达到均衡。由于锅炉燃烧上的要求，同一层的4台给粉机必须接于同一个配电箱，以便实现同时工作，同步调节的目的。附录E的自动切换接线是简单的，它能满足第一款中规定的基本要求外，还能达到工作电源和备用电源同时失电同时恢复(例如系统出现瞬间性低电压)时，只要失电时间小于明备用动力中心母线备用电源自动投入的时间(接线图中为1KM的延时)，总是能使配电箱接于工作电源供电，不改变运行方式。母线失电时间t2(接线图中2KM的延时)为锅炉给粉突然全停后造成熄火的时间，与锅炉的性能有关，应由锅炉制造厂提供。当锅炉装有熄火保护时，要求热工专业提供2副熄火保护动作后断开的接点，分别串入2个电源的锅炉燃烧系统的联锁回路。如热工提供的为闭合触点或短脉冲触点，则电气专业应另加中间继电器进行转换。补允了主厂房采用暗备用动力中心(PC)和电动机控制中心(MCC)供电方式时的配电箱设置方案。2本款是吸取交流接触器采用直流操作造成的事故教训而制订的。事故原因是由于误拉直流熔断器，致使交流接触器吸引线圈失电而释放，造成给粉电动机断电、锅炉熄火。所以规定交流接触器的操作电源应采用本身的交流电源，使得交流接触器一次电源有时，二次操作电源也必然有电，不致电于操作电源失电而影响接触器跳闸。3本款规定为使给粉电动机的交流接触器控制接线简化。只要一次电源有电，保证能使接触器吸合，以提高给粉电动机的供电可靠性。采用按钮并联自保持回路的接线，往往由于出现瞬间性低电压时，接触器吸引线圈释放后电压恢复时不能再吸合，造成不必要的停电事故。4由于给粉电动机的同步操作器是一组给粉电动机共用的，所以规定同步操作器的电源应由给粉配电箱的母线上引接。而给粉电动机的滑差电机控制器是为每台给粉电动机单独配置的，所以控制器的电源应取自本电机的供电回路。系原规定第明确如有隔离变压器“应在热控配电箱上装设”。4.8低压检修供电网络系原规定第系原规定第本条为配合低压厂用电系统(中性点非直接接地)采用三相三线制供电的方式，取消了检修网络采用三相四线制的规定，故在第1款中写为“当380V厂用电为三相三线制时，可在检修电源箱内装设380/220V变压器(原规定为“1台380/220V的单相变压器”)，用于供给220V检修用电”。考虑到主厂房内的检修负荷大部分为380V，只有少量220V。另外，还规定主厂房内的检修电源箱，宜由对应的动力中心上引接。工程中尚无设置照明专用备用变压器的实践，故取消了相应内容。这样，可以达到简单、经济的效果。据对一些发电厂的调查，大多数检修人员认为低压检修供电网络采用这种接线方式基本上可以满足要求。也有个别发电厂的检修人员认为应设置专用的检修变压器，采用这种供电方式需增加变压器、高压开关柜、低压配电屏等电源回路设备，使检修网络的投资大大增加。从所调查的一些发电厂检修网络的运行情况说明，只要保护设备选择适当，一般不会影响厂用电的安全运行。因此，不推荐采用设置专用检修变压器的供电方式。90考虑到100MW及以上机组的检修负荷较大，检修配电箱布点较多，因此宜以1台机炉为一供电单元，见，100MW以下机组仍以2台机炉为一供电单元。顺便指出：检修网络是国内的习惯；美国依柏斯柯公司的设计既不设专用的检修变压器，也没设固定的检修电源箱，检修时考虑临时从电动机控制中心柜(MCC)中备用回路上引接。系原规定第系原规定第过去在低压检修网络设计中，除铁壳开关外一般选用XL-10、XLF-11、XL-3等型号的动力配电箱作为检修配电箱。发电厂的检修人员普遍反映，这些型号的动力配电箱中所装设的HZ型组合开关无明显的断开点，RT型熔断器更换困难，非电气专业人员使用很不安全。检修人员要求采用有明显断开点的刀开关(如HH系列)，易于更换的熔断器(如RL系列)和安全插座组成的供电回路，便于非电气专业人员使用。每个检修配电箱的回路数可根据检修负荷的数量确定，一般不少于4回。检修负荷数量少的地点也可用铁壳开关代替检修配电箱。系新增条文。根据GB50054—95《低压配电设计规范》中第四节“接地故障保护”中的有关规定，特别是第；对电厂检修网络进行估算后，发现在电缆较长、截面较细、短路电流较小时，塑壳式断路器的反时限脱扣器动作时间会大于0.4s，且脱扣器动作时间的误差极大。考虑到电厂检修网络使用时条件较差，为确保人身安全，新增了本规定。5厂用变压器和电抗器的选择及电动机起动时的电压校验5.1负荷计算系原规定第厂用电源系变压器和电抗器的总称，其额定容量系指达到额定稳定温升时所允许通过的连续容量。厂用电源容量应能满足机组在正常起动、运行、停机及事故等各种情况下对辅机的供电要求，故在本条中有“应按机组的辅机可能出现的最大运行方式计算”一语。现将具体规定的计算原则说明如下：1连续运行的设备，不论是经常运行的、还是不经常运行的，由于连续运行的时间都得在2h以上，此时厂用电源的温升已经达到稳定值，所以都应予计算。2不经常而短时及不经常而断续运行的设备，由于“短时”及“断续”运行的设备都不致使变压器的温升达到稳定值，且又是不经常运行的，考虑到变压器的过负荷能力，所以此类负荷可不予计算。但是对于电抗器，由于过负荷能力较小，且发热时间常数也远小于变压器，短时运行1～2h就可以达到稳定温升，所以由电抗器供电时此类负荷还是应予计算。另一方面，电抗器的容量选大一点，可以减少损耗，这在运行上也是经济的。3经常而短时及经常而断续运行的设备，由于此类负荷是经常出现的，所以应予以计算。但因此类负荷不致使变压器的温升达到稳定值，计算时可以适当打个折扣，所以在附录G中规定此类负荷以设备的装置功率乘以系数0.5后作为计算功率。4对于互为备用的设备，按其运行方式除有以上各种特点外，尚有其独有的特点，即在生产过程中不可能出现同时运行的情况，所以由同一厂用电源供电时，可以只计算运行的部分。当由不同厂用电源供电时，对每个厂用电源而言，都是属运行的设备，故91在各个厂用电源中都应分别计入。但当此类负荷数量较多时，可以考虑运行中的合理错开，不计1～2台较小功率的设备。当一个厂用电源接有3～4台这种设备时，可以不计其中较小的1台，当有5台及以上时，可不计其中较小的2台。若出现上述情况以外的设备时，则应按其运行特点，参照上述原则酌情处理。5根据分裂变压器和分裂电抗器的特点，对其负荷计算作了特殊规定。它的共同特点是输入侧的负荷等于两个输出侧的负荷之和，各侧通过的最大负荷应分别进行计算。当互为备用的设备接于同一台分裂变压器的两个输出侧的厂用母线上时，对输入侧来说，可以看成是由一个厂用电源供电的互为备用设备，即应按本条第四款进行计算；但对两个输出侧来说，则相当于属不同厂用电源供电的设备，即应按本条第五款进行计算。对分裂电抗器则应按两台普通电抗器计算。系原规定第换算系数是从多个同类型电厂运行实践中统计分析而得的经验数据。换算系数法具有简单、易算的特点，故都采用此法进行负荷计算。换算系数是一个平均值，准确性较差，它与所供给的厂用电动机数量有关，当数量较多时，准确性较高。5.2容量选择系原规定第按《大火规》13.3.7，取消了原条文中高压厂用工作变压器容量，“应按高压电动机计算负荷的110%”的规定。对低压厂用变压器容量考虑今后发展和临时用电的需要，仍规定宜留有10%的裕度。近年来，由于对节能的重视，发展了低损耗型变压器，应该得到推广，在选用厂用变压器时应注意选用低损耗型的变压器。系原规定第电抗器的额定电流提高一级，一般投资增加不多，但由于电抗器的电阻减小，使得电抗器中的电能损耗显著减少，所以电抗器的容量提高一级，在经济上一般是有利的，特别是从节能的意义上看，更是可取的，但当由750A上升至1000A时，应注意布置条件是否允许和经济上是否合理。电抗器在额定工况运行时，线芯的最高温度制造厂是按100℃考虑的，即额定温升为60℃。根据有关规定，电抗器间的通风，按夏季排风温度不超过55℃考虑，即温升要限制在45℃以内，此时电抗器的允许电流应降为：，而电抗器的额定电流级差比，一般为0.8，相当于要提高一级选用才能满足允许温升的要求。为此，在电抗器室的通风设计上，要求采取措施，降低排风温度，使容量降低不致过多。对于电抗器的接线端子部分，按交流高压电器在长期工作时的发热，规定允许温度为80℃。即使电抗器的容量提高一级选用后，可能还不能使得接线端子的温度满足不超过80℃的要求。对此应采取适当措施，例如增大接线端子处的接触面积等方式解决。系原规定第按《大火规》5.3电压调整系原规定第92厂用电各级母线电压偏移的允许值，决定于各级母线上所接负荷的性质，一般都为额定电压的±5%。根据电动机有关标准，在额定频率下能以额定功率连续运行的允许电压波动为±5%；取消了电动机允许电压波动为＋10%、5%的规定。附录H中关于调压计算的方法，是按母线电压波动时负荷电流不变的观点导出的，图1为发电厂常用的厂用电源回路。图1厂用电源回路图电源回路的二次侧母线电压Um的基本计算式为式中Uo——变压器低压侧的空载电压(标么值)；Um——厂用母线电压(标么值)；I——负荷电流(标么值)；RT——变压器的电阻(标么值)；XT——变压器的电抗(标么值)；——负载功率因数；UG——高压侧电源电压(kV)；K——变压器变比，应计及实际分接头的位置；Uj——基准电压，取变压器低压侧母线的额定电压(kV)。但在设计阶段，掌握的是变压器最大计算负荷Smax及机炉稳定运行的最小计算负荷Smin。故负荷电流I换算成以负荷容量S表示，将使基本算式，更为方便实用。设计时，变压器的计算负荷S是指额定电压下的负荷容量，在厂用母线电压Um为额定电压时，负荷电流I为I＝S/Uj。当母线电压偏离额定电压时，式中的负荷容量S从理论上讲不能采用额定电压下的Smax或Smin。因为厂用母线电压变化后，负荷容量也要变动。在电压调整计算中，当母线电压Um偏离额定电压不超过±5%时，如何将母线电压Um基本计算式中的负荷电流I换算成容量S，可以有以下三种方法：1厂用母线电压波动不大时，认为厂用负荷容量基本不变，故可按下式计算负荷电流I，即式中S为额定电压下计算得的变压器计算负荷(标么值)，计算最高母线电压Um.max时，93S以Smin代入；计算最低母线电压Um.min时，以Smax代入。将负荷电流I代入Um的基本算式后得解上式可得母线电压Um的算式。电压波动时，负荷容量S不变的观点，对恒定阻力矩的电动机负载是合适的。法国CEM公司为我国供货的元宝山电厂300MW机组的厂用电调压计算即是按此观点进行分析的。2电压变动时，认为负荷的阻抗恒定不变，此时负荷电流为式中Ue——厂用母线额定电压，其标么值为1。将此式代入母线电压的基本算式，可得厂用母线电压Um的计算式为\ue006电压波动时，负荷阻抗恒定不变的观点，对照明、电热等电阻性负载是完全适用的，对电动机负载，当不是恒定阻力矩，且电动机的负载的载率较低时，由于电压波动不会引起滑差的显著改变，故电压波动时，负载阻抗接近于恒定不变；但对恒定阻力矩的电动机，恒阻抗的观点就明显不适用。3厂用母线电压波动时，认为负荷电流不变。故电压变动后，负荷电流仍与额定电压时的电流相等，即负荷电流标么值等于负荷容量的标么值，I＝S。代入母线电压Um的基本算式后得1972年出版的《电力工程设计手册》第一册中，厂用母线电压的计算式就是按恒电流的观点导出的［见手册34页式(1-16)］，但忽略了变压器的电阻压降。运行电压变动，负荷电流不变的观点，是考虑了各种负载的综合影响。对电阻性负载，其负荷电流与电压成正比变化；对恒定阻力矩的电动机负载，其负荷电流与电压成反比变化。两者恰好有相互补偿而维持总负载电流不变的趋势。一部分负载率低的非恒定阻力矩的电动机负载，其电流随电压的变化并不明显。因而电压波动不超过±5%时，厂用变压器总的负荷电流将保持不变。以上分析，已从望亭电厂1964年9月10日单机试验的结果得到证实。从试验结果可以看出：风机型的辅机，当电压下降10%，其电流只上升3%，这类辅机接近于恒电流性质；水泵型辅机，当电压下降10%，负荷电流将上升6%。预计磨煤机电动机(恒阻力矩)在电压下降10%时，负载电流将上升10%，这类辅机接近于恒负荷容量性质。照明、电热等电阻性负载则具有恒阻抗性质。表1望亭电厂母线运行电压与辅机电流的试验结果表辅机类型吸风送风凝结水给水泵磨煤机照明、电热94试验数据机2甲机泵2乙2(预计)(预计)运行电压偏移(%)－10－10－10－10－10－10负荷电流变化(%)＋4.2＋2.65＋6.5＋6～＋10－10以上三种方法，得到的电压调整计算式是不相同的，计算结果有一定差别。若假定Uo＝1.025，S＝0.9、、RT＝0.01，XT＝0.1，按三种方法计算了母线最小运行电压\ue00aUm·min。从计算结果表2可见，如以恒电流的计算结果为基准，则其他二种算式的结果，其差别分别为＋0.45%～－0.88%。由于计算结果的差别不大，从工程实用出发，以选用恒电流方法的算式为宜。为了验证恒电流方法的正确性，于1980年11月下旬，到望亭电厂又做了运行电压波动时厂用辅机及厂总变电流的实测试验，实测中经仔细观察，在运行电压波动范围为－1.67%～＋5%时，厂总变的低压侧电流表中反映不出变化，说明恒电流方法是切合实际的。表2母线运行电压计算结果表计算式名称恒电流算式恒容量算式恒阻抗算式母线最小运行电压Um.min(标么值)0.96350.9550.966三种母线电压值的相对比例100%99.12%100.45%系原规定第本条对电源电压的波动范围，“可按5%考虑”的规定，明确是指发电机出口的电压。因为“电源电压”的用语范围较广，如果电源是指发电厂的高压母线，则电压的波动范围很可能要超出5%。以前的电压变化的实际调查资料，主要也是指发电机出口的电压，而且是针对发电机出口引接的高压厂用工作变压器要不要采用有载调压器的问题进行调查的。发电机出口电压的变化一般不超过5%，是从实际运行经验中总结出来的，但是随着电力系统容量的增大，输电距离的增加，在个别大型发电厂中，出现了要求发电机进相运行的问题。对于要求进相运行的发电机，其出口电压的变化必然要超出5%。因为进相运行时，要求发电机吸取无功，发电机出口电压必须调低，而在滞相运行时，要求发电机送出无功，发电机出口电压必须调高。这样，电压波动就大了。所以在本条中补充了“对有进相运行要求的大容量发电机，其厂用电压的变化及厂用变压器的阻抗选择应通过全面的技术经济比较后确定”。这方面的设计经验还不足，需在具体工程中摸索经验，审慎对待。另外，本条中还规定了高压厂用工作变压器不应采用有载调压变压器的规定，这主要是为了提高变压器的运行可靠性。因为有载调压装置是变压器的一个薄弱环节，容易出故障。工作变压器不用有载调压变压器而厂用母线上的电压偏移，以要在±5%以内，必须要具备2个条件：①发电机出口电压变化不应超过5%；②高压厂用工作变压器的阻抗电压不宜大于10.5%。这2条是经过大量计算和实际运行情况调查所证实的。因此，高压95厂用工作变压器的阻抗电压不宜大于10.5%，实际上这已被认为是选择阻抗的一个必要条件。工程中经过具体调压计算验证可突破10.5%的限制，且已有运行的实例，故本规定将“应不大于10.5%”修改为“不宜大于10.5%”。系原规定第由于厂用工作变压器运行可靠性的要求已在第，所以本条为只对高压厂用备用变压器(包括起动/备用变压器)采用有载调压变压器的条件进行规定。由于高压厂用备用变压器运行时间较短，所以对运行可靠性的要求可以低一点，而电源电压的波动反而要比工作变压器为大，这是由于要考虑全厂停电后满足机组起动的要求。因此，高压厂用备用变压器采用有载调压变压器有时是必要的。从电压调整的角度看，为保证高压厂用母线的电压波动不超过±5%，当变压器的阻抗压降在10.5%以上时，宜采用有载调压变压器。有载调压变压器在调整电压时，有可能出现输入电压超过相应分接电压5%的情况。当变压器从空载到满载时，为了使输出电压保持额定电压不变，若负载的功率因数为0.8，阻抗压降为14%，则在满载时变压器中的电压损失，约为。为了抵偿变压器中的电压损失，需把变压器的分接开关调低8.4%。此时将出现输入电压超过该分接电压8.4%的情况。但此时变压器的过励磁实际上没有超过5%，因为一次侧阻抗上的电压损失约为一半(4.2%)，所以变压器的实际过励磁也只有4.2%，没有超过变压器空载时允许的过励磁电压＋5%的数值。至于励磁电流对线圈电阻损耗的影响，则是微不足道的，因为励磁电流所占的比例很小，且与负载电流是向量和。5.4电动机正常起动时的电压校验系原规定第一般电动机正常起动时，厂用母线的电压都在额定电压的90%以上，最低电压是发生在最大容量的电动机起动。所以在条文中用了“最大容量”的用语，高压厂用母线上连接的最大容量电动机，一般都是拖动给水泵的电动机，所以高压厂用母线起动时最低允许电压值，取决于给水泵的起动。根据国内几个200MW～300MW机组所配的给水泵起动时积累的资料有：1望亭发电厂，6300kW，起动时母线最低电压为69%，起动时间9.3s；2谏壁发电厂，6300kW，起动时母线最低电压为70%，起动时间9s；3姚孟发电厂，6300kW，起动时母线最低电压为75%，起动时间19s；4洛河发电厂，5600kW，起动时母线最低电压为80%，起动时间5s；5荆门热电厂，5500kW，起动时母线最低电压为79.4%，起动时间3.2s；从这些实际起动积累的资料看，母线电压在80%以下，最低的为69%，给水泵都能起动成功。电压低，起动时间太长，对电动机的发热量是不利的，而且还要影响母线上其他运行的电动机，所以厂用母线的电压还是规定应不低于额定电压的80%为宜。对离开厂用母线很远的电动机，电动机供电线路上的电压损失也将影响电动机的起动，因而还规定了容易起动的电动机正常起动时的端电压应不低于额定电压的70%。容易起动的电动机系指被拖动的机械阻力矩具有一般风机和水泵型特性，其起始阻力矩一般在0.3以下。从日本引进的宝钢自备电厂，也规定给水泵在起动时电动机端子上的最低容许电压为额定电压的70%。根据国内一些电厂的电动机起动试验，一般水泵类辅机为额定电压的60%，风机类辅机为65%～70%。对于起动特别困难的电动机，主要是指磨煤机，特别是中速磨煤机，起始阻力矩特别大，一般要求起动电压为额定电压的85%～9690%，应满足制造厂的要求。在附录J中，电动机正常起动时的厂用母线电压计算方法是按“阻抗比例”法导出的。为简化计算，各元件的阻抗值近似地取电抗值，计算的等值图见图2导出的算式如下：图2电动机正常起动等值图式中Uo是厂用母线上的空载电压，其标么值随电源设备的型式而定。对电抗器，空载电压等于电源电压，电源电压允许的最低值为6kV，基准电压6kV时，其标么值为Uo＝1.00。对普通变压器选择变比时已使二次侧空载电压高出电器额定电压5%，故Uo＝1.05。对有载调压变压器，满负荷时厂用母线电压也可较电器额定电压高5%。故其空载电压应比普通变压器高，一般取Uo＝1.10。这个计算式得出的母线电压Um是偏于安全的，它把原有负荷S1看成是一个恒阻抗，实际上原有负荷S1中大部分是旋转电机，在起动瞬间母线电压突然降低时，原有负荷具有电源特大，也要向起动电动机供给起动电流，因此，母线电压实际要比计算值高一些。系原规定第5.5成组电动机自起动时厂用母线电压的校验系原规定第本条规定了成组电动机自起动时允许的厂用母线电压的最低值，该值是在一般情况下用以校核的数据。如有同类电厂可靠的自起动电压试验数据，则可采用试验值。在运行中，厂用母线突然失去电压后，电动机处于成组惰行状态，电压恢复时，电动机处于成组自起动状态。一般失压时间不长，电压恢复时电动机还具有较高的转速，因此比较容易起动，所以对厂用母线电压的最低允许值的要求，可较单机正常起动时为低。对于高压厂用母线上规定的自起动电压，其范围为65%～70%：考虑到空载或失压自起动的工况在运行中可能发生的机率较多，为了缩短自起动时间，尽快恢复正常运行，宜取上限值；带负荷自起动工况发生的机率是极少的，宜取下限值。这是为了兼顾不同的自起动工况和实际上的可能性，采取的灵活规定。对于低压厂用母线，按单独自起动与串接自起动分为二档，也是为了兼顾客观上的97要求和实际上可能性作出的规定。串接自起动是指低压厂用变压器串接在高压厂用变压器下，同时自起动。由于高压厂用母线电压的降低，致使低压厂用变压器的自起动工况变得最为严重，所以比单独自起动时的电压要求规定得低一些。另外，在起动过程中，考虑到高压厂用母线的电压在逐步升高，低压母线上的电动机将能相继自起动，所以规定得低一些还是合理的。系原规定第在运行中可能发生的成组电动机自起动工况有空载自起动、失压自起动和带负荷自起动三种。对于厂用工作电源一般仅考虑失压自起动的工况，它发生在工作电源与备用电源同时失去电压(包括低电压)的时候。此时厂用母线不会切换到备用电源，电压恢复时将由工作电源承担自起动。当备用电源事故检修时，在运行方式上也有选择一个工作电源作为其他工作电源临时备用的情况，此时该工作电源有可能承受带负荷自起动的工况。但这种情况是发生在检修与事故的重叠，几率极低，在设计中一般不予考虑；在运行上，也仅当某一工作电源有条件作为其他工作电源临时备用的，才被采用。对于备用电源，三种工况均可能出现。但是，自起动时厂用母线电压的计算中，带负荷自起动的条件比失压或空载自起动要严重些，所以规定的最低允许电压值也较低。因此，限制自起动容量的控制条件，仍将是失压或空载自起动的工况。自起动时厂用母线电压计算公式及计算中采用的母线空载电压Uo值(电抗器取1.00，无励磁调压变压器取1.05，有载调压变压器取1.10)都与电动机正常起动时的取值相同，见第对于高、低压厂用母线串接自起动时，厂用母线电压的计算式也相同。为简单起见，计算可分二步进行，首先算出高压厂用母线的自起动电压。然后把算得的高压母线电压作为计算低压厂用母线串接自起动时的空载电压，但当采用6/0.4kV额定电压比时，所算得的高压厂用母线电压应乘以低压厂用变压器的变比系数1.05。5.6阻抗选择系原规定第本条仅指出了选择厂用变压器或电抗器的阻抗时应考虑的原则性要求。影响阻抗选择的因素很多，而且是相互制约的。所以必须通过全面的技术经济比较来确定最佳阻抗。首先，从技术上看：为了运行上的安全可靠，厂用母线的短路电流宜小些，阻抗应选得大些；为了满足最大电动机正常起动和电动机成组自起动时的电压要求，阻抗应选得小些；另外，为了保证电压质量，减小电压波动范围，阻抗也应选得小些。其次，从经济上看：阻抗选得大些，可以使得能够采用轻型的电器和较小的电缆热稳定截面，以便节省投资。上面的技术要求，有的是有确切的定量要求，这是必需满足的。在满足基本技术要求的前提下，阻抗应尽量大些，使得厂用设备投资尽可能省些。根据发电厂的不同特点，各种容量的发电机配用的厂用变压器容量，要有好几种组合。因此，对同一容量的厂用变压器，为了使用于不同的短路电流水平，其阻抗值的要求也有不同。6厂用电动机6.1型式选择系原规定第98本条仅规定了“高效、节能”的要求。近几年来，由于对能源的重视，对节能的电工产品有了很大发展。新设计的Y系列交流电动机就是一种高效、节能的电机，应推广使用。修改了直流电动机的使用范围。系原规定第由于同步电动机起动问题比较复杂，且在电厂中多年来无使用实例，故取消了有关采用同步电动机的内容。系原规定第对国产200MW及以上机组，为改善运行性能和节省厂用电能，引、送风机有的采用双速电动机拖动。这样，当锅炉低负荷运行时，可使电动机处于低速运动，一般可节省风机所消耗厂用电能的40%～50%。特别是对初期投产的机组，或负荷变化较频繁的机组，其运行的经济效益尤为显著。系原规定第鉴于外壳的防护等级分类已有国家标准(GB4208—84)，所以本条的修改应与国标相一致。GB4208—84是等效采用IEC529—76，并包括1978年的第一次修改和1983年的第二次修改。考虑到电厂的环境条件比较差，而对产品的可靠性要求又比较高，所以规定在一般场所的电动机，外壳防护等级都要达到IP23级的要求，而在潮湿、多灰尘的车间(如锅炉房和煤场)，外壳必须达到防尘的要求，所以防护等级至少要达到IP54级。但是“Y”系列的电动机防护等级通常为IP44级，其他型号的电动机外壳防护等级标准也没有高于IP44级的，所以锅炉房、煤场的机械配套的电动机可能都没有达到IP54级的要求。据向上海电科所中小型电机室了解，“Y”系列电机能做到IP54级，但要向厂家订货时提出，价格一般要增加20%。这一点在今后的工程设计中必须特别引起注意。电动机的冷却方式与容量大小和环境温度有关。在发电厂中，对于中、小容量的电动机宜采用封闭自扇冷式，大容量电动机宜采用密闭二次循环式。系原规定第高压电动机在高海拔地区应采取必要的防晕措施。如用于海拔2000m以上地区的高压电动机，可由制造厂考虑喷涂半导体绝缘漆等。6.2电压选择和容量校验系原规定第补充了高压厂用电电压为10kV及3kV2级时电动机容量选择的规定。本条规定按电动机容量来确定采用电动机的电压，实际上，6kV时以200kW为界线，3kV时以100kW为界线，只是一个概略的数据。在这个分界线附近，经济上的差别是不大的，可以按工程的具体情况来确定。系原规定第电动机的容量一般由制造厂或工艺专业按机械的轴功率选择，只有转动惯量很大的机械(如引、送风机)，当由工艺专业自行配套时，或当制造厂要求很高的起动电压而设计达不到时(如给水泵)，第一次设计才需按照起动温升校验其容量。系原规定第本条附录L列出的计算方法中，有关问题分述如下：1电动机起动时间的计算为了计算起动温升，首先必须算出起动时间。为此必须掌握电动机的转矩特性和机械的阻力矩特性，用以计算剩余力矩。对于剩余力矩的计算列出了三种方法，其中“平均转矩法”系由统计得出，计算最为简便，适用于一般的水泵和风机。其次，如有制造厂99家的特性曲线，则用作图法计算也不复杂。但对于特殊的机械(如给水泵、风扇磨煤机等)，当无制造厂家的资料时，可参照类似的机械特性曲线作图，并用本机械的转动惯量计算起动时间。2电动机的转矩特性曲线常用的厂用电动机多数为双鼠笼式或深槽式，由试验证实其特性曲线与一般资料所载的相似(见图3～图6)。但高速电动机(JKZ型)则有所不同，主要是有的电动机在80%～90%额定转速范围内出现一个最低转矩(见图3)，对起动较为不利，如按平均力矩法计算将产生较大的误差。图3引送风机及电动机特性曲线1—YLB-173/41型；2—JSQ1512-8；3—自起动；4—正常起动图4给水泵及电动机特性曲线1—上海电机厂JKZ-2000；2—东方电机厂JKZ-4000；3—自起动；4—正常起动100图5循环水泵及电动机(YL173/39-12型)特性曲线1—高水头自起动；2—正常起动计算式(L4)是参考苏联《电》杂志1976年第4期《异步电机转矩特性的构成方法》一文所推荐的方法，并与国内试验结果进行了对照，与一般计算式的结果较为接近。其中主要是引入了电流排挤效应的附加力矩并为保持最大力矩不变而加上了的修正项。但对于高速电动机，按此计算的误差仍可能较大，如要精确计算，则须按电机设计资料中所载的双曲线函数法计算。在计算转矩时所取的电压百分数U，是按附录J的方法计算的，该电压实际上是电动机起始的起动电压，而在整个起动过程中，电流将逐步减小而电压将有所升高，按此计算较为保守。为此，可再乘以一个平均电压升高系数1.02(由统计得出)。3机械的阻力矩曲线1)风机型机械：主要有引、送风机和排粉机等。试验表明，起始阻力矩多数大于0.15，有的甚至高达0.28。试验的阻力矩曲线与理论曲线虽接近，但并不相同，主要是在末尾阶段(70%n，以后)往往较高，估计是风机效率变化的影响(见图3)，在统计平均阻力矩时已考虑这一因素。2)给水泵：给水泵的阻力矩特性与逆止门的开启时间有关，在逆止门顶开后其阻力矩急剧上升。同时由于在起动中已带上了“再循环”负荷，使得中段的阻力矩较一般的水泵为高。这种阻力矩特性尚无理论计算式，只能尽量利用试验结果或制造厂家的资料(如图4)。3)循环水泵：与试验结果对照，起动过程的阻力矩与理论曲线不同，即使将出口门全打开也不增加起动时间。经分析认为，有的是由于出口水压尚未建立，有的是由于水量还没有带上而叶轮就已经达到了额定转速，再加上水泵的转动惯量较小，一般起动时间都不长。因此只要不致造成起动时的母线电压过低。就无须校验电动机的起动温升。但其自起动过程又有所不同，特别是高水头的水泵(如与冷却塔相连时)，当逆止门损坏或当其出口至高位水渠之间无逆止门时，停电后出口水柱的压力将造成水泵迅速反转(一般4s～7s开始反转，8s～12s可达一倍反向转速)，此时阻力矩曲线比给水泵还高(如图5)。因此，在停电超过3s～5s应予以切除。4)钢球磨煤机：试验表明，钢球磨煤机的阻力矩并不是一个定值，而在中段往往会出现一个“驼峰”(如图6)。分析认为，可能是起动时因煤粘结而被带到滚筒的上半部，增加了一个偏心重力矩所致。因此，对电动机容量的选择应留有约20%的裕度，以免起101动困难。只要留有裕度，再加上起动时的母线电压不致过低，则其起动时间不会很长。因此，不须校验起动温升。图6磨煤机及电动机(JSQ型)特性曲线1—正常起动；2—惰行4关于转子温升的校验问题附录L取消了转子起动温升的计算。1972年上海人民出版社《电力工程设计手册》第一册中的算式是引用苏联电力工厂TO-1008-48文件的方法，分析该计算方法有以下的问题：1)损耗分布及散热系数K1～K3对于各种电动机并不相同，计算时无法取准确数值。2)按照温升与起动时间成正比计算很不准确，因为转子吸收的热能与输入转子的电能之比正比于转差率，即起动过程的起始阶段大部分电能转变为热能，在末尾阶段则大部分转变为机械能。而实际上不少电动机的起动过程是在末尾阶段的时间较长，因此按照这种笼统的算法将会造成很大误差。3)目前还无法测量大容量电动机起动时转子的温升，因此无法判断计算值的准确程度。4)实际运行中由于起动时间过长而烧坏转子的实例，在调查中尚未发现。转子导条出现断裂，主要是由于在槽内固定不紧，运行中发生电磁振动而引起。5)目前尚无校验转子起动温升的适用方法，而且对转子导条的允许极限温升值也有争论。因此，这一问题有待进一步研究。5关于自起动温升的校验问题在1972年版《电力工程设计手册》第一册中列出了自起动温升的校验方法，附录L中也予取消，理由如下：1)原有计算式是假定自起动的起始转差率S＝0.5，而试验结果停电3s(考虑后备保护动作)时，引、送风机及排粉机的S≤0.3，给水泵的S≤0.36，故实际上尚有较大的裕度。2)原有算式是假定自起动过程母线电压始终保持在起始值的水平，实际上自起动过程电压是逐步升高的。因此虽然计算的风机自起动时间多数在20s以上，而试验结果却都在10s以下，可见实际裕度很大。3)即使按照原有的方法计算，一般自起动的温升也小于二次冷态起动的温升。6关于电动机的允许起动电压从试验结果分析得出各种厂用机械所需的电动机起动电压值如下：1)一般水泵电动机只需要U≥60%Ue即能起动，包括克服最不利的起始阻力矩和末尾的最大阻力矩。2)一般风机电动机在U≥60%Ue也能起动，但为了保证起动时间不致过长，宜保持102U≥70%Ue。3)对钢球磨煤机电动机。为了保证其起动力矩留有一定裕度，宜保持U≥85%Ue。4)给水泵电动机在U＝76%～80%Ue即能起动，且时间不太长，故可取U≥80%Ue。系原规定第7短路电流计算及电器和导体的选择7.1高压厂用电系统短路电流计算系原规定第本条按SDJ5—1985《高压配电装置设计技术规程》系原规定第短路电流计算要考虑高压厂用变压器短路阻抗在制造上的负误差。由于计算的是可能发生的最大短路电流，而厂用电系统的短路电流主要是由单个电源供给的。因此，高压厂用变压器的短路阻抗值对短路电流的大小影响很大。高压厂用变压器短路阻抗的负误差是实际可能发生的，计及负误差后可使设备选择趋于安全。对于低压厂用电系统的短路电流计算，虽然也是由单台低压厂用变压器供给的，但是也可不考虑低压厂用变压器短路阻抗的负误差。因为低压系统发生短路时，短路点的电弧电阻对减小短路电流的影响很大，而计算是忽略的，所以低压系统短路电流计算值有裕度。因此，低压厂用变压器短路阻抗的负误差可以不考虑。在发生短路时，短路点的电压突然降为零，离短路点近的运行电动机变为电源，也将供给短路反馈电流。由于高压厂用母线上所连接的电动机数量较多，容量较大，当厂用回路发生短路故障时，成组电动机供给的反馈电流数值也较大，对选择电器和导体有很大的影响。因此，规定在高压厂用电系统中应计及电动机反馈电流的影响。从理论分析和试验证实，异步电动机的短路反馈电流包含周期分量和非周期分量两部分，并以各自的时间常数衰减。大容量异步电动机定子绕组和转子绕组(折算到定子侧)的参数一般很接近，因此，可按相同的衰减时间常数计算。但当定子绕组外接回路的电阻较大时，两者的差异较大。为简化计算，采用相同的一个等值时间常数计算周期分量和非周期分量，所得的结果误差甚小。由厂用工作或备用电源供给的短路电流大小主要取决于系统和厂用电源(变压器或电抗器)的阻抗值，而后者的阻抗比前者大得多。因此，可认为在短路过程中，厂用电源引接点的电压保持不变，即短路电流的周期分量按不衰减计算。而非周期分量是按回路XΣ/RΣ所确定的时间常数衰减的。为简化计算，忽略系统的电抗和电阻值，仅按厂用变压器或电抗器的参数确定衰减时间常数。根据国产各种型号、容量、电压等级变压器的参数进行统计，得到了变压器非周期性分量衰减时间常数的变化范围，在附表M2中给出了两个时间常数的推荐值，供工程设计中使用。如变压器的实际参数与推荐值差别较大，则应另行计算。系原规定第按电力行业标准DL/T615—1997《交流高压断路器选用导则》“附录B(提示的附录)短路电流的计量”中规定如下：“B1短路电流中的直流分量是以断路器的额定短路开断电流值为100%核算的。举例：断路器的额定短路开断电流为50kA，但断路器安装地点的短路电流值仅能达到30kA，当机构快速动作致使开断电流中的直流分量达到60%时，直流分量值达到103，以50kA核算其直流分量百分数仅为。应按36%向制造厂提出技术要求，而不是60%。B2短路电流中的交流分量和直流分量应分别对待，应该指明：交流分量是若干千安；直流分量是若干千安(当触头分离起弧瞬间)。注意，已废除过去使用的“全电流”概念。所谓“全电流”是指：这已是数十年前使用过的不科学的陈旧概念。目前表征断路器开断特性的参量已经没有这个名词了!”工程中根据前述最新规定进行核算，下述说明中所述高压厂用电系统中短路电流开断直流分量百分值基本上已不再存在问题，当然实际工程中还应进行核算。按国家标准GB1984—80《交流高压断路器》中规定，交流高压断路器的开断电流由短路电流周期分量有效值和非周期分量相对值表示。开断电流中的非周期分量相对值不应大于断路器周期分量幅值的20%。1979年4月西安高压电器研究所关于断路器开断电流中非周期分量问题的复函中提到：“关于开断电流中非周期分量的影响比较复杂，一般来说即使全电流相同，若非周期分量有较大差异，则断路器开断性能也可能有所不同。……对于要求非周期分量大于20%的场合，GB1984—80和IEC标准皆规定由用户与制造厂协商进行专门试验，过去虽建议普遍增作此项试验，但实际很少进行。据了解，现生产的几种10kV断路器皆未作过这方面正式试验”。在1980年5月的复函中又提到：“……从我所进行的一些试验看，非周期分量相对值在20%～50%之间，就一般断路器而言，对开断能力影响不大，按JB518—64计算出全电流小于额定开断电流(对称电流)来选用断路器也还可以。但对我所进行过的个别试验也有不同看法，另据国外近来研究非周期分量对不同断路器影响可能很不一样，为此IEC标准，明确区分对称电流开断能力和不对称电流开断能力，当开断电源非周期分量相对值小于20%时，为对称开断能力，只提供周期分量开断电流；而当非周期分量相对值大于20%时，为非对称电源开断能力，则用开断电流周期分量和非周期分量相对值一起来表示。由此可见，GB1984—80第，非周期分量相对值只能20%以下。在选择断路器时必须注意这个问题。高压厂用电系统中，由于具有大量集中的电感性负荷，短路电流中的非周期分量值较大，特别是在快速分断的场合，对选择断路器的额定开断电流有较大的影响，因此在短路电流计算中应予考虑。为减少设计计算的工作量，尽可能不作非周期分量的计算，本条按断路器的开断时间，对非周期分量的计算原则作了具体的规定。当主保护装置与断路器固有分闸时间之和大于0.15s时，由于高压厂用电系统短路电流的非周期分量已衰减到周期分量幅值的20%以下，对断路器的额定开断电流没有影响，因此不必计算非周期分量。但在下列条件下应计及其影响：上述时间小于0.11s时，短路电流的非周期分量一般为周期分量幅值的30%以上，超过《标准》的规定，因此必须计算出非周期分量的百分数，以便向制造厂咨询或提请制造厂进行补充试验，提供该型号断路器在不同的非周期分量百分比下允许的开断电流(周期分量值)，供选择、校验断路器的开断能力用。系原规定第对于容量为100MW及以下的机组，由于高压厂用电系统中最大电动机的容量不超过2MW，且仅有一台，其余均是中小容量的电动机。因此，电动机反馈电流的初始值较小，104衰减也较快。同时由于所选用的断路器的固有分闸时间较长，在开断瞬间反馈电流已衰减到较小的数值，对断路器的开断能力影响很小。此外，中小机组高压厂用电源的阻抗一般都较大，由它供给的短路电流数值较小，断路器的开断能力往往有较大的裕度。因此，可不计电动机反馈电流对电器和导体热稳定以及断路器开断电流的影响。但在短路半个周期时电动机的反馈冲击电流值还较大，在总的短路冲击电流中占有较大的比例。因此对电器和导体的动稳定还是应计及电动机反馈电流的影响。对于容量为125MW及以上的机组，由于高压电动机的单台容量及总容量都有显著的增大，因此，电动机的反馈电流具有初始值较大，衰减较慢的特点。对断路器的开断电流以及电器和导体的热稳定已有一定的影响。另外，为满足最大一台电动机正常起动以及成组自起动的电压水平，往往要求高压厂用(起动)变压器选用较小的阻抗值，这样将使高压厂用电系统的短路电流增大，而断路器的裕度减小。因此，规定应计及电动机反馈电流对电器和导体的动、热稳定以及断路器开断电流的影响。目前的火力发电机组几乎都是采用异步电动机拖动厂用辅机，因此在附录M中仅列出计及异步电动机反馈的短路电流计算方法。当个别的厂用电系统中连接有同步电动机时，可将它作为一附加电源，参照同步发电机短路电流的计算方法进行计算。附录M中有关问题说明如下：1短路冲击电流计算公式中，在电动机项引入1.1系数问题这是考虑双鼠笼型和深槽型电动机(大容量高压电动机的转子大部分为这种结构)次暂态短路电抗饱和而引起反馈电流起始值增大的修正系数。根据在300MW机组的吸、送风机电动机上进行空载试验的结构表明，试验得到的短路冲击电流值要比制造厂参数(堵转电抗等)计算的数值大很多，同样，起动电流的起始值也有这种现象(由理论分析得出电动机的短路电抗和堵转电抗值基本上是相等的)。经分析认为，主要原因是发生突然三相短路时，由于反馈电流中的周期分量和非周期分量值都很大，两者产生的磁通使漏磁路的铁芯部分(主要是齿顶部分)饱和，造成电动机总漏抗减小，使得短路起始阶段的次暂态电抗要比不饱和值小很多，结果使次暂态电流和非周期分量起始值相应增大。虽然在电动机设计时也考虑磁路饱和的因素，但是不计及非周期分量对磁路饱和的影响。另外，制造厂对大容量电动机堵转电抗的测量是在转子堵转时，加上很低的电压，以不超过2倍额定电流进行试验，测得几点稳态的堵转电流，然后线性延伸得到额定电压下的堵转电流，故其饱和程度远不如暂态过程严重。从试验结果还得出，从次暂态电抗过渡到暂态电抗的时间很短(其衰减时间常数为0.01s～0.02s)，因此只对半个周期时的最大峰值电流产生影响，而对电器和导体的热稳定电流和断路器的开断电流已无影响，故仅在计算短路冲击电流时才计及参数饱和的影响。由试验所得的暂态电抗值与制造厂提供的堵转电抗值基本接近。电动机次暂态电抗饱和程度随每台电机的结构、材料等因素而异，要得到各种型号、容量电动机漏抗的饱和系数是很困难的。并且考虑到如计算中加大电动机的反馈冲击电流值将使断路器、电流互感器等设备的动稳定电流更难于满足。因此在计算成组电动机反馈冲击电流时，只适当考虑参数饱和这一因素，并且统一取1.1的修正系数。电动机短路反馈试验有关数据见表3和表4。表3被试电动机型号参数电动机型号额定功额定电额定电额定转转子105名称率(kW)压(kV)流(A)速(r/min)结构送风机JSZ-2500-4200062251494深槽吸风机JSZ-2500-625006290990双鼠笼表4试验数据和计算值试验序号试验值(三相平均值折算到6kV)近似计算值\ue563(按制造厂的设计参数)误差百分数(以计算值为基准)送风机吸风机送风机吸风机送风机吸风机短路反馈最大峰值电流(A)15837564741414703＋40.9＋20.125411838041414703＋30.7＋78.2次暂态电流起始值(A)119973037222943830暂态电流起始值(A)11468173616281980-9.8－12.721568184816281980-3.7－6.7非周期分量衰减时间常数(s)10.0760.0400.0960.055-20.8－27.320.0750.0480.0960.055-21.9－12.7次暂态分量衰减时间常数(s)10.0170.00920.0140.010暂态分量衰减时间常数(s)10.1140.0770.1040.060＋9.6＋28.320.1080.0810.1040.060＋3.8＋35.0\ue012若按制造厂参数的保证值计算，反馈电流的计算值将增大。2电动机反馈电流倍数问题在实用计算法中所给出的电动机反馈电流倍数，是根据对各种类型、容量机组的高压厂用电动机的参数进行统计计算得出的。按统计结果，每段6kV厂用母线上电动机反馈电流倍数的平均值如下：100MW机组为5～5.5倍，推荐取5倍；125MW机组为5.3～5.8倍，推荐取5.5倍；200MW机组为5.8～6.1倍，推荐取6倍；300MW机组为5.8～6.2倍，推荐取6倍。表5试验数据表106送风机试验值吸风机试验值二台电动机的算术和短路点试验值误差百分数(以二台算术和为基准)短路反馈最大峰值电流(A)474373451208812847－6.3次暂态电流起始值(A)2011335753684844＋9.8暂态电流起始值(A)1372162029922970＋0.7注：除峰值电流为最大一相数值外，其余均为三相平均值。3多台电动机总的反馈电流计算问题为简化计算，对于多台电动机供给的总的短路反馈电流，规定以每台电动机初始相角相同的算术和求之。由试验结果证实其准确程度完全可满足工程计算的要求。试验数据见表5。7.2高压厂用设备的选型系新增条文。按DL5000—2000；考虑到国产高压真空断路器及高压熔断器如真空接触器制造技术趋于成熟，价格也更趋于合理，为方便电厂运行、管理，进一步推广高压厂用电设备的无油化，扩大了其使用范围。系新增条文。按DL5000—2000中系新增条文。7.3低压厂用电系统短路电流计算系原规定第第1款规定计及电阻。这是针对高压系统短路时可以忽略电阻而提出的。因为低压系统的短路特点是短路阻抗中电阻和电抗处在同一个数量级，电阻对短路电流的影响很大，因此不能略去不计。第2款规定低压系统短路时变压器高压侧电压可以认为不变。即高压侧电源为无穷大。这样可使计算简化，而产生的误差是使三相短路电流偏大，但至多不超过3%。这对用于校验电器的动热稳定性是偏于安全的。第3款规定在动力中心馈线回路短路时，应计及馈线回路的阻抗。馈线回路阻抗一般指电缆的阻抗，此时可不计及异步电动机的反馈电流，如果有同步电动机，则还是要计及的。因为同步电动机有励磁电流，内电动势较高且衰减很慢，反馈电流较大。低压的异步电动机容量一般都在220kW以下，经过馈线回路阻抗短路时，其反馈电流明显减小，加之反馈电流计算更为复杂，所以在馈线回路短路时，可不计及异步电动机的反馈电流。107系原规定第考虑到配电屏内发生短路时，不论“动力中心”或“电动机控制中心”，直接接在短路点的电动机反馈电流都是应该计及的。特别是电动机控制中心母线上供电的电动机容量提高到75kW以后。附录M380V动力中心短路电流实用计算法中，有关异步电动机的反馈电流计算方法与高压电动机相同。只是作了一些假定：1为计算方便起见，参加反馈的电动机额定电流总和以电源变压器的额定电流来表达。假定参加反馈的电动机计算容量K·ΣPD为变压器额定容量Se.B的60%。其中换算系数K取0.8，电动机的效率和功率因数之积，平均取0.84。由此可得：ID＝0.94×10－3Ie·B(kA)\ue00a式中：Ie·B——变压器的额定电流(A)。2电动机的反馈电流起始值计算。电动机的平均反馈电流倍数取5。计及电动机回路的电缆阻抗对短路反馈电流影响的修正系数Ks取0.8，则InD＝5×0.8×0.94×10－3\ue00aIe·B＝3.7×10－3Ie·B3电动机的反馈冲击电流计算。考虑周期分量与非周期分量按不同的衰减时间常数衰减，取周期分量TfZ为0.04s，非周期分量Tfz为0.011s。半个周期时的衰减系数分别为：\ue00a半个周期时的反馈电流值为：\ue00aIZ·D＝3.7×0.78×10－3\ue00aIe·B＝2.89×10－3Ie·B\ue00aIfZ·D＝3.7×0.4×10－3\ue00aIe·B＝2.1×10－3Ie·B\ue00a\ue00aIe·B＝6.2×10－3Ie·B系原规定第附录P低压短路电流曲线的编制依据说明如下：1厂用变压器与380V动力中心间采用母线连接，其引线长度按一般的布置方式假定为4.5m。2厂用变压器380V侧刀开关和断路器的电阻各以0.08mΩ计。配电屏馈线回路统一考虑刀开关电阻0.15mΩ，熔断器电阻0.25mΩ。为简化计算，配电屏内的引线以变压器380V回路的母线加长2.5m计。3假定短路点是金属性直接短路，不计短路点的电弧电阻。4不同的电缆型式(油纸、塑料或橡皮绝缘)和芯数，它的阻抗虽然不同，但对短路电流的影响甚微。因为电缆的电抗值较小，对短路电流影响大的参数是电缆的电阻和变压器的电抗。例如：500kVA变压器供电的电缆回路，由于电缆型式、芯数及截面的不同，电抗值也不同。其电抗相差最大者为油纸绝缘三芯50mm2与塑料绝缘四芯50mm2的电缆，差值达24.3%，但短路电流值相差不超过1%。5短路前电缆的电阻是按长期工作温度下的电阻计算的，油纸绝缘电缆的长期工作温度为80℃，而塑料或橡皮绝缘电缆为65℃，两者相差15℃。因此，电缆的电阻亦不同。经计算，对短路电流起始值的影响约有5%的差值。在短路过程中，电缆电阻是随时间(升温过程)而变化，逐渐趋于稳定。对具有相同截面和长度而仅绝缘型式不同的电缆，短路后电缆电阻值可以认为是基本相同的，因为短路后的电缆线芯温度要大大高于短路前的温度。为了与今后广泛使用塑料绝缘电缆的实际情况相一致，短路电流计算曲线以塑料电缆表达。这样，对其他电缆引起的差别也不大。1087.4低压电器的选择系原规定第本条对低压电器分断能力的校验，统一为按预期短路电流的周期性分量有效值进行校验，取消了原规定按全电流校验的提法。这是为了与国家标准GB1497—85《低压电器基本标准》取得一致。至于对非周期性分量的校验，改为满足第一款不低于额定短路功率因数的规定。各种容量变压器及其不同的阻抗电压下380V母线短路功率因数计算值见正文附录N表N-1，从表中可看出下列规律。1短路电流值随变压器容量的增大而增大，而功率因数值则随变压器容量的增大而减小。2相同容量的变压器，其阻抗电压(Ud%)越高，则短路电流和功率因数值越小。断路器和熔断器的额定短路分断能力，是在特定的试验回路按产品技术条件规定的功率因数下通过的。当功率因数不同时，通断能力将受影响。低压电器分断能力与功率因数有如下的关系：1功率因数越低，表示电感量(L)越大。电感能量(LI2/2)在电器分断短路电流过程中，主要通过电弧释放出来。电弧能量愈大，愈难以熄灭。2功率因数值的大小，决定了电弧熄灭瞬间加在电器触头两端的工频恢复电压和暂态恢复电压。当功率因数为1时，电流过零瞬间的电源电压也是零。当功率因数为零时，电流过零瞬间的电源电压达到最大值()，加在触头两端的工频电压也达到最大值。3功率因数值越低，非周期分量的衰减时间常数(τ＝L/R)越大，即短路电流非周期分量衰减越慢。因此，本条第一款规定断路器和熔断器安装地点的短路功率因数值，应不低于断路器和熔断器的额定短路功率因数值，才能确保电器的额定分断能力。本条第四款，当安装地点的短路功率因数低于断路器和熔断器额定短路功率因数时，额定短路分断能力应征得产品制造厂家的许可。当制造厂家提不出试验数据时，产品的分断能力应留有适当的裕度，以不超过额定分断能力的90%来校验为宜。电器安装地点的预期短路电流值，规定用周期分量有效值表示，这是和IEC国际标准采用的表示方法相一致的。本条第二款还规定了“当断路器为下进线时，要考虑其对断路器分断能力的影响”。这是因为有些断路器在不同的电源进线方式时，其分断能力是不同的。例如北京开关厂曾对DZ10和DW5型断路器进行了上下进线短路分断能力的试验。试验表明：电源为上进线时，DZ10能正常分断，无异常现象，DW5-1500触头有熔焊现象；电源为下进线时DZ10断路器内部发生短路，造成严重烧毁，DW5断路器主触头严重烧毁。以上例子说明断路器的电源为上、下进线时通断能力并不一致。分析原因，当电源为下进线时，在动触头断开、分断短路电流的过程中，电弧、金属蒸汽及游离气体不能有效地进入灭弧室而向四周喷射，使断路器内部绝缘迅速下降。而动触头及其相连的导电部件，仍处于电源全电压作用下，致使断路器内部发生单相或相间短路，引起主触头严重烧毁。因此，断路器用于电源为下进线时，应考虑下进线时对断路器分断能力的影响。有些断路器(如ME型)在产品样本中规定电源为下进线时分断能力不降低的，可以不考虑其影响。断路器的瞬时与延时分断能力有的相同，有的延时分断能力下降很多。因此，当利用断路器本身的延时过电流脱扣器作为短路保护时，应按断路器相应延时下的短路分断能力校验。若断路器不用本身的过电流脱扣器，而另加继电保护时，其动作时间若超过了该断路器规定的最长延时，则制造厂将不能保证原来的分断能力，而且对断路器的热稳109定也有影响。如DWX15限流断路器，为瞬时动作的断路器，当不用其本身的脱扣器而另装继电保护时，一是将失掉限流的特性，二是不能保证原来的额定分断能力。又如DW15断路器装有瞬时和短延时脱扣器，短延时的时间分别为0.2s和0.4s，制造厂提供的是该延时下的额定分断能力，超过这一延时，不能保证断路器原来的额定分断能力。另外，另装继电保护的动作时间若超过了规定的最长延时，则还应校验断路器的热稳定。短路电流的周期分量包括厂用变压器和低压异步电动机供给的两部分。其中由厂用变压器供给的短路电流不衰减，而电动机供给的短路电流是衰减的。由于不同的断路器动作时间有差别，所以分断瞬间的短路电流周期分量也是不同的。因此预期短路电流值应采用断路器分断瞬间一个周波内的周期性分量有效值来校验。例如DZ20、TD型断路器，DZX10、DWX15型限流断路器等，其动作时间均不大于一个周波，故以第一个周波(即0.01s瞬间)的短路电流周期分量有效值校验。DW15、ME型等断路器动作时不大于二个周波，可用0.03s瞬间的短路电流周期分量有效值校验。低压异步电动机短路反馈电流的衰减速度较6kV电动机快得多，经计算0.01s时，周期分量幅值衰减至起始值的77%；0.03s时，衰减至起始值的47%；0.08s时衰减至起始值的13.5%；而0.08s时，电动机供给的非周期分量已衰减至起始值的0.07%，此时仅剩下反馈电流周期分量，且也不大。因此，规定动作时间大于4个周波(0.08s)的断路器，可不计及异步电动机反馈电流的影响。系原规定第低压断路器一般都没有动稳定数据，因为低压断路器的固有分断时间都很短(为0.01s～0.02s)，分断电流峰值与动稳定电流值是一致的，所以只要断路器的分断能力满足要求，必然也满足了动稳定要求。对于热稳定要求也是一样，只要使用断路器本身的瞬时及延时过电流脱扣器，满足了分断能力的要求也就自然满足了热稳定要求。但是热稳定一般是提供数据的，以备用户不使用本身的过电流脱扣器，另加继电保护动作于分励脱扣器时校验热稳定用。系原规定第系原规定第NT型熔断器的特点为断流能力高，熔件的额定电流级数多，熔断特性曲线误差小。上下级的选择性配合级差应按上下级熔件熔化时的I2t值来确定。条件是“上一级熔件开始熔化的I2t值应大于下一级熔件熔断的I2t值”。可从图7中的曲线上得到。图7与熔件熔化热量有关的I2t值例：下一级熔件的额定电流为50A，从图中得到熔断的I2t值为1500(A2s)，若上一级的熔件开始熔化的I2t值等于下一级的熔断值1500(A2s)，则可得上一级的熔件电流为11078A。纳入大于78A的最小额定电流等级为80A，所以下一级为50A的熔件，上一级应采用不小于80A的熔件，才能达到熔断选择性的要求。据此方法得出的上下级熔件选择性配合比，一般为1∶1.6，个别的要达1∶2。为了简单可靠起见，本规定要求满足Ie1＞2Ie2。另外，对熔断器的选择系数作了修改。修改的目的，是为使值满足技术要求的前提下，尽量简单、便于记忆。考虑到熔断器在使用中预负荷电流有很大差别，而预负荷电流对选择系数有较大影响，所以把支线和干线分别规定和值。由于支线熔断器要避开电动机起动，熔件的额定电流一般为电动机额定电流的2.5倍左右，相当于熔断器的预负荷电流为，而干线的熔断器预负荷电流最大的要接近于1，为留有裕度，干线以1考虑。因此，熔断器熔断时间的预负荷修正系数，支线和干线分别为0.9和0.5。熔断器的选择系数值，考虑了下列因素：1电动机的起动时间小于6s的为轻载，大于6s的为重载，值按小于6s的确定。对大于6s的，采取增大一级熔断器的办法来处理。2电动机起动电流的误差按＋20%考虑。3熔断器本身的熔断误差，对于RTO型熔断器按熔断的时间误差-50%考虑，对于NT型熔断器按熔断的电流误差－10%考虑。为了便于记忆和方便使用，支线回路的选择系数取2.5及3.0两档。干线回路的选择系数计及预负荷的差异，按，乘以，近似取1.5。系原规定第隔离电器系指只能通过工作电流，不能切断电流的电器，在电路中实现隔离电路，达到安全检修的目的。它包括隔离开关、插头等，其安装位置靠近母线。当短路电流通过隔离电器因动热稳定不满足而发生损坏时，将直接造成母线事故，扩大事故的影响范围，故隔离电器满足承受短路电流动，热稳定的要求尤为重要。7.5低压电器的组合系原规定第本条明确了在电动机的供电回路中，宜装有隔离电器的规定，便于检修时将检修回路与电源隔离，而不致影响其他回路的正常运行。系原规定第关于NT型熔断器选择性级差配合的确定原则，参见第系原规定第供电回路末端的最小短路电流可适应380V系统中性点直接接地和中性点非直接接地时能通用。当中性点直接接地时，供电回路末端最小短路电流为单相短路电流；中性点非直接接地时，供电回路末端最小短路电流为两相短路电流。限流熔断器和60A以下的普通熔断器在大短路电流下的限流性能很显著。如在10kA短路电流下，RSO-150A熔件的熔断时间为0.0012s；RTO-60A熔件为0.006s；RM7-60A111熔件为0.005s；NT-355A熔件为0.006s。而短路电流要在0.01s时才达到峰值，故这类熔断器在未达到峰值前已熔断，在它保护下的电器将不经受短路电流峰值的作用。因此，这类熔断器保护下的电器和导体一般均能满足动、热稳定的要求。熔断额定电流大于60A的RTO及RM7熔断器，在大短路电流下亦有一定限流效应。例如200A熔件在15kA时的熔断时间为0.008s，其限流系数约达0.55。同时考虑到低压系统中短路点的电弧电阻，将使短路电流减小达10%以上。供电回路末端发生单相短路时，熔断器保护下的电缆的发热不应超过允许的短时极限温度，1978年曾在上海电缆研究所做过试验验证：当RTD熔断器熔件的额定电流不大于电缆额定电流的3倍，且供电回路末端的单相短路电流大于熔件额定电流的4倍时，试验测得的塑料电缆与油纸绝缘电缆线芯温度分别不超过160℃和250℃；在电缆短时经受该温度后，经测定电缆绝缘和导体的电气性能和物理性能均无显著变化，可继续使用；根据分析当为NT熔断器时前述3倍、4倍分别应改为2.5倍、5倍。接触器或磁力起动器放在单独的操作箱或保护外壳内时，即使不满足短路时的动、热稳定的要求，也不致影响其他回路，故可以不校验动、热稳定。系原规定第系原规定第交流接触器是不能分断短路电流的控制电器，须与短路保护电器串联使用。在供电回路中发生短路事故时，短路电流同时通过保护电器和交流接触器。保护电器能分断短路电流，将故障切除。切除故障时间的长短与保护电器的型式有关。短路电流在这一时间内通过交流接触器时，将使交流接触器触头受电动力的作用可能导致拆开，并产生电弧，使交流接触器损坏。通过短路电流时间愈长，损坏愈严重。因此，交流接触器(例如CJ20系列)的标准中规定，当用短路保护电器作为接触器的保护时，在保护电器分断时间内通过接触器的短路电流可引起接触器的损坏。根据损坏的程度，允许下列两种：“a”型—允许接触器本身有任何形式损坏，在检查后，接触器可能需要更换某些零件。如触头，灭弧室或者需要更换整台接触器。“c”型—在这种情况下，触头的熔焊是许可的，并且可以更换触头。本条规定，接触器与保护电器串联使用要满足下列两个条件：1短路保护电器额定分断能力要满足第接触器型号CJ20-9CJ20-16CJ20-25CJ20-40CJ20-63熔断器型号NT-20NT-32NT-50NT-80NT-160接触器型号CJ20-100CJ20-160CJ20-250CJ20-400CJ20-630熔断器型号NT-250NT-315NT-400NT-500NT-6302短路保护电器对交流接触器的保护，要达到“a”型保护的要求。满足这二个条件，可以认为交流接触器在短路时不致影响母线或相邻回路，所以允许装在中央配电屏内。目前我国只有CJ20系列交流接触器与NT系列熔断器进行过上述保护型式试验。CJ20与NT按下列组合时能满足“a”型保护要求：112断路器与交流接触器的组合，目前尚未试验。根据CJ20系列接触器的试验情况来看，与快速动作的塑壳式断路器(一般动作时间小于0.01s)串联配合达到“a”型保护的可能性是很大的。这方面的工作待有关单位正式试验后才能确定。系原规定第由于Ⅰ、Ⅱ类电动机一般是不能同时停电进行检修的。另外，当发生短路事故时，交流接触器可能发生严重的电弧而危及相邻回路，造成事故扩大。故不得将2台及以上Ⅰ、Ⅱ类电动机的交流接触器装于同一个动力控制箱的单元内。系原规定第当回路中装有限流作用的短路保护电器时，限流短路保护电器后面的电器和导体按限流后的最大短路电流值校验。这是无可非议的。对于限流短路保护电器前面的电器和导体，照理不能按限流后的最大短路电流值校验，因为短路点可能发生在限流短路保护电器的前面。配电屏上的刀开关是为了回路检修时隔离电源用的，所以都装在保护电器的前面。由于380V母线短路水平提高后，600A及以下的刀开关往往不能满足短路动稳定的要求，如果必须要满足，势必都得采用大电流的刀开关。考虑到刀开关与短路保护电器是紧靠布置的，刀开关与短路保护电器之间的短路几率极低。因此，当短路保护电器具有限流作用时，整个馈线回路都允许按限流后最大短路电流值来校验。这是按当前的实际情况结合经济性原则而确定的。系原规定第系原规定第系原规定第容量大于3kW的380V异步电动机，其绕组均为“D”接线，正常运行时，线电流为倍相电流；断相运行时，若电动机轴上所带负载不变，线电流和相电流均增加，增加的大小随着电动机所带负载的多少而不同，负载越重，增加愈多。如电动机负载为58%时，最严重一相绕组的电流增大到额定相电流的1.2～1.3倍，绕组发热为1.32＝1.69倍，而线电流仅增加到额定值。此时，反映线电流变化的普通热继电器不会动作。因为线电流一相为零，另二相仅为额定值，而电动机却处于一相绕组长期过载(1.2～1.3倍)下运行，最终必将烧坏。因此，用熔断器保护的3kW以上的异步电动机，需装设具有断相保护特性的热继电器，或另装设其他断相保护装置。8厂用电气设备的布置8.1厂用配电装置的布置系原规定第系原规定第根据水电部电力生产司和电力规划设计院在1984年联合发送“《防止电气误操作方案》讨论会纪要”的通知，要求今后凡是新建、扩建和改建的发电厂和变电所都应采用《防止电气误操作方案设计》和经过两部鉴定的防误设施和产品。讨论会纪要中提到开关柜、小车开关和封闭电器等成套设备，应由制造厂统一设计和安装防护装置，以达到“五防”的要求。因此，在本条中明确了要有“五防”措施的规定。五防系指：防止带负荷拉(合)隔离开关，防止误分(合)断路器，防止带电挂接地线，防止带接地线合隔离开关，防止误入带电间隔。系原规定第113本条规定了“200MW及以上的机组宜(原规定为“应”)采用手车式高压开关柜”。考虑到大容量机组保证辅机的连续运行对缓和系统电力供应的紧缺局面具有较大影响。手车式开关柜的断路器检修时，可以利用备用手车代替，以确保辅机的供电很快恢复。据调查：有些运行单位认为固定式开关柜的可靠性要比手车式高，尽管大修时卸下断路器要复杂些，但大修几率不高。为了不否定固定式，故本规定将“应采用手车式”修改为“宜采用手车式”。系原规定第为了缩短检修回路停电的时间，对采用手车式高压开关柜的配电装置，一般每段工作母线设置1台备用的断路器手车。但有些制造厂不供应单独的手车，在这种情况下，也可设置1台带有断路器手车的开关柜作为备用。备用开关柜安装在该段母线的备用位置上。大多数运行单位都要求手车式高压开关柜后面留有维修通道，供必要时检修用。根据《高压配电装置设计技术规程》SDJ5—1985第，操作通道的最小宽度(净距)不应小于下列数值：一面有开关柜时为单车长＋1200mm，两面有开关柜时为双车长(＋900mm)的尺寸要求，列入本规定的表系原规定第动力中心是放在电气专用房间内的，因此对外壳的防护等级要求不高，过去都采用固定式，基本上能满足使用要求，只要配电屏的短路电流动热稳定指标能满足要求，应该得到继续采用，为确保安全，本次将“固定式”修改为“固定分隔式”，即不分隔的不能使用。抽屉式配电屏是发展方向，它具有维修安全、方便的优点，但目前产品还不够成熟，对于活动结构还有担心接触不良的顾虑。所以条文中把两种型式并列列入，不作推荐，由工程中根据设备情况灵活选用。系原规定第系原规定第系原规定第按GB50054—1995《低压配电设计规范》系原规定第按GB50054—1995《低压配电设计规范》系原规定第系原规定第很多运行单位反映，高压厂用配电装置室设计时所预留的备用位置往往在生产改进时增设了开关柜，使运行专用工具和备品备件无处放置，给运行和检修带来不便。运行单位要求设计时将高压厂用配电装置室尺寸适当增大，留出可供放置运行专用工具和备品备件的场地。因此，当条件许可时，除留有发展用的备用位置外，可再留出适当的位置，满足运行单位的需要。系原规定第8.2厂用变压器及其他厂用电气设备布置系原规定第按SDJ5—1985《高压配电装置设计技术规程》，要考虑防止从主厂房的房顶上掉下金属等物体，落在母线上造成短路事故。另外采用无孔遮盖还可减少日照引起的附加发热问题，母线桥的两侧是否设防护罩可根据具体情况确定。对于200MW及以上的机组，发电机的引出线及其厂用分支线都采用分相封闭母线。在这种情况下，厂用分支线不装设断路器，若高压工作厂用变压器低压侧出线端也不装114设断路器，则当电缆引出线发生短路故障时，高压工作厂用变压器的继电保护动作于发电机继电保护总出口继电器，使机组与系统解列。因此，为了提高厂用电源供电的可靠性，在高压厂用变压器的低压侧宜采用共相封闭母线。但该母线桥穿越汽机房往往很困难，这就要求高压厂用配电装置尽量靠近高压厂用变压器布置。系原规定第近年来由于干式变压器品种的增加、制造水平的提高以及运行经验的成熟，使得采用干式变压器在客观上具备了条件。考虑到发电厂主厂房防火的要求，对大型电厂增加一点投资采用干式变压器是可取的，所以按《大火规》，主厂房及网控楼内的……”。对于油浸式变压器，为了防火和事故排油的方便，以布置在底层为宜。据调查，在清洗主厂房地面时，污水往往流入并积存在低压厂用变压器的贮油坑内，当变压器发生事故排油时，油坑起不到贮油的作用，给电厂的安全运行带来威胁。因此在设计时应考虑设置防止水进入变压器油坑的措施或排水设施。系原规定第为了提高发电厂厂用电系统的安全可靠性，规定在主厂房以及辅助车间的低压厂用变压器均设置能容纳100%油量的贮油设施。对有困难的场所可按SDJ5—1985《高压配电装置设计技术规程》系原规定第本条规定与SDJ5—1985《高压配电装置设计技术规程》中第系原规定第本条规定与SDJ5—1985《高压配电装置设计技术规程》中第系原规定第系原规定第系原规定第由于低压厂用变压器的油量大，且变压器油属可燃液体，若在低压厂用变压器室装设厂用变压器出口隔离开关，有可能发生带负荷误操作时引起的电弧造成厂用变压器小室火灾事故。此外，在发电厂内，厂用变压器出口隔离开关都有条件布置在小室外面。因此，本条规定低压厂用变压器内不宜装设隔离开关。修改明确了对绝缘板的要求。系原规定第由于电工产品的外壳防护等级已有国家标准(参见第，条文中所指电气设备，主要是配电屏和控制箱，锅炉房和煤场的电气设备必须使用防尘的产品，要防尘，至少要达到IP-54级。密闭对电器的散热影响很大，一般要降容50%以上，所以很不经济。对于多灰尘场所，只要布置上有地位，把配电屏放在密闭的小间内是有益的，如发热量大，则密闭小间应采用正压通风。除锅炉房和煤场外，考虑到电厂大小修时的尘、水、运行中的泄漏等现象引起对安全的影响，并与，将原“可以采用IP30级”修改为“应不低于IP23级”。8.3对建筑物的要求系原规定第按SDJ5—1985《高压配电装置设计技术规程》，即按照上述2本规程(规范)的要求，不分高压、低压，对出口的要求是相同的。系新增条文。为确保安全，新增了对建筑装修、固定窗的设置，门上通风百页的防尘、防小动物措115施等作出了规定。系原规定第本条按SDJ5—1985《高压配电装置设计技术规程》系原规定第过去设计的厂用配电装置室的地面一般采用含沙水泥抹面压光。电厂运行人员普遍反映，清扫时地面容易起灰，对电气设备及安装在柜(屏)上的继电器都有一定的危害。此外，据采用手车式开关柜电厂的检修人员反映，由于厂用配电装置室地面不平整，手车滚动困难。运行单位希望采用不起灰并有一定硬度的光滑地面。水磨石地面可满足上述要求，既有利于电厂的运行及维护检修，且土建造价并不高，所增加的投资不多。因此，对厂用配电装置室，推荐采用水磨石地面。系原规定第为了使厂用配电装置的运行不受其他专业管道(如上、下水及其他压力水管道，压缩空气管道等)检修或运行中发生故障的影响，本条规定厂用配电装置室内不应有其他专业的管道通过，热工电缆也不应在厂用配电装置室内穿过。系原规定第据调查，很多发电厂由于设计、施工和运行等方面的原因，厂用配电装置室的楼板有渗水、漏水现象，造成电气设备发生短路故障和停电事故。为保证厂用电系统的运行可靠性，在设计时应向土建专业提出要求，并应尽量避免在厂用配电装置室楼上布置有水源的设备(如空调设备等)。系原规定第本条按SDJ5—1985《高压配电装置设计技术规程》8.4对通风的要求系原规定第在第，电抗器室的最高温度为55℃时，电抗器的容量需降低一级使用，这对设备的使用是不适宜的。因此，在设计时应结合工程所选择设备的使用条件，向暖通专业提出具体的要求。系原规定第补充了避免“小动物”进入厂用配电室的用词。系原规定第9厂用电继电保护装置9.1厂用电继电保护的一般要求系原规定第按GB14285—1993《继电保护和安全自动装置技术规程》，与原规定基本相同，仅修改了动作于信号的单相接地保护灵敏系数的规定(由1.25改为1.2)。由于GB14285—1993中第，所以参考了《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》GB50062—1992中第，按单相接地保护动作于跳闸或信号来分。当厂用电系统的单相接地保护动作于跳闸时，属主保护。参照GB14285—1993中第，50km以下的线路，灵敏系数不小于1.5，厂用电的馈线都在50km以下，所以本规定取1.5。如果带有零序方向元件，则零序方向元件的灵敏系数应不小于2.0。当厂用电系统的单相接地保护动作于信号时，可以看成是后备保护116或辅助保护，所以灵敏系数可以适当降低，本规定取不小于1.2。系原规定第补充了对使用“小变比高动热稳定的电流互感器”的要求，此时一般可按保护一次电流整定值乘以灵敏系数后的数值来校验电流互感器变比误差小于10%，即可满足要求。发电厂厂用电系统的特点是短路电流大。近年来，由于机组容量的增大，以及断路器开断电流能力的提高，使得进一步提高厂用电系统短路电流的水平，即有需要也有可能。对于用于保护的小电流互感器(1000A以下)要满足在最大短路电流时的变比误差也小于10%，是难以实现的。但一般并不影响保护的正确动作，所以本条中规定：当技术上难以满足要求，且不致使保护装置不正确动作时，可允许较大的误差。根据有关资料分析：电流互感器一次侧通过大短路电流，铁芯严重饱和后，接于二次侧的电磁型电流继电器能否可靠动作，取决于流过继电器线圈的电流有效值。因此，判断电流互感器铁芯严重饱和后电磁型继电器能否可靠动作，只要研究电流互感器饱和后的二次电流有效值，比将要饱和而尚未饱和时的二次电流有效值是大了还是小了。前者能可靠动作，后者则不能。研究的结果表明：若以将要饱和而尚未饱和时的二次电流有效值为1，则当饱和程度为1.1倍时，二次电流有效值为1.07倍；当饱和程度为2倍时，二次电流有效值为1.41倍；当饱和程度为10倍时，二次电流有效值可达2.26倍。所以电磁型继电器只要在电流互感器饱和以前能可靠动作，饱和以后肯定也能可靠动作。上述结论是按电流有效值动作的电磁型继电器得到的。由于饱和以后二次电流波形产生严重畸变，且分散性很大，不同电流互感器之间的差别很大，故以电流波形为判断动作依据的保护，以及差动保护都不能用于明显的饱和区。为提高厂用电系统运行安全，可靠性，补充了“差动保护回路不应与测量仪表合用电流互感器”的规定。原规定本条所指保护和操作用继电器，系厂用电负荷回路用的继电器。对于电源回路的保护和操作用的继电器，还是应装于集中的继电器屏上。原规定，因晶体管保护已趋淘汰，逐步被集成电路、微机保护所替代。9.2中性点非直接接地的厂用电系统的单相接地保护系原规定本条规定系指高压厂用电源(包括高压厂用变压器和电抗器)引接地点的单相接地保护。第1款为高压厂用电源从非直接接地系统的母线上引接的情况。由于高压厂用电源属于母线上的1条出线，所以高压厂用电源回路的单相接地保护装设与否、构成方式均应与该母线其他出线相同。由于高压厂用变压器引接地点的单相接地保护，属于电源侧的保护，所以条文中的用语为“电源侧的单相接地保护”，以区别于负荷侧的单相接地保护。至于负荷侧的单相接地保护应按第第2款为高压厂用电源从发电机出口引接的情况。厂用支线单相接地时，一般都不单独装设接地保护装置。应由发电机变压器组的单相接地保护统一考虑。系原规定修改内容为取消了“电感补偿开联电阻接地系统”，原因见本条按高压厂用电系统有2种中性点接地方式进行编写。2种接地方式的接地保护有以下两个共同点：1高压厂用母线上各个馈线回路都规定要装设单相接地保护。考虑到寻找接地的方便，对于接地电流小于10A的系统，只要接地检测装置的灵敏性能满足要求，也应装设117接地故障检测装置。由于高压厂用电系统存在着瞬间性接地的机率，为了便于运行人员寻找瞬间性接地点，清除隐患，所以规定接地故障检测装置宜具有记忆瞬间性接地的性能。2单相接地电流在10A以下时，单相接地保护动作于信号。单相接地电流在10A及以上时，电动机回路的单相接地保护动作于跳闸。单相接地电流在15A及以上时，除电动机以外的其他馈线回路也应动作于跳闸。10A的界线是按GB14285—1993“继电保护和安全自动装置技术规程”系原规定第高电阻接地的低压厂用电系统，高电阻都直接接于变压器的中性点，系统总的接地信号应利用变压器中性点出现的零序电压来反应。由于零序电压不高，可用直接接入的电压继电器来实现，它比采用母线上电压互感器的零序电压来反应为优，因为变压器低压侧断路器还未合上前，母线上的电压互感器不能反应变压器已经存在的接地故障。接地检测装置宜用零序电流来反应，没有必要用零序方向元件。因为电阻性零序电流数值已足够满足保护灵敏性的要求。380V中性点非直接接地的系统中接地故障检测装置的配置方式见图8。图中DLH和DXJ组成的检测装置应达到接地电流大于1A时，指示灯亮，小于0.8A时灯熄的要求；转换开关CK用于改变中性点的运行方式，在检测接地故障时，接地电阻R必须投入，以保证具有2A～3A的接地电流水平。图8380V中性点非直接接地的系统中接地故障检测装置的配置方式CK—转换开关；R—接地电阻，70Ω3.5A；JB—击穿保安器；TA—接地电流转换器；DXJ—接地信号指示器；DZK—接地检测选择开关；T—电源变压器380/3.5V(以上元器件目前均可由上海鑫扬电器有限公司配套)系原规定第为了保证单相接地保护动作的正确性，零序电流互感器装于线路时必须正确，原规定“电缆终端盒的接地线应穿过零序电流互感器”，在实际执行中发生了误解。如某电厂将零序电流互感器套装在电缆头三相分开后的绝缘引出线上，而电缆头的金属外护层118接地线还是按规定穿过零序电流互感器，其结果适得其反。只有当零序电流互感器套装在电缆上，且接地线与电缆金属外护层的连接点在电缆头与零序电流互感器之间时，其接地线应穿过零序电流互感器后才接地。由于同样的原因，电缆头固定时，如固定点在电缆头与零序电流互感器之间，则应在固定处包以绝缘，使电缆的金属外护层不致经固定点与大地相连。上述目的，都是为了使金属外护层中的接地电流不致通过零序电流互感器。同一回路中有2根以上电缆并联时，一般在每根电缆上各装1只零序电流互感器，其二次绕组的连接方式有串联和并联2种。以得到最大的零序输出容量为条件：当负载阻抗等于零序电流互感器的内阻抗(二次线的漏电抗和电阻)时，串联和并联是一样的；若负载阻抗大于内阻抗，则以串联为大；反之，以并联为大。以同一回路有2根电缆并联为例(见图9)说明于下：图9计算用电路图1.负载阻抗等于零序电流互感器的内阻抗(Zj＝Zi)串联时：继电器上得到的输入容量为：并联时：继电器上得到的输入容量(Sj)与串联时是一样的。2.负载阻抗远大于零序电流互感器的内阻抗(Zj>>Zl)。串联时：119并联时：\ue00a继电器得到的输入容量，串联为并联的4倍。3.负载阻抗远小于零序电流互感器的内阻抗(Zj>>Zl)。串联时：并联时：\ue00a\ue00a继电器得到的输入容量，并联为串联的4倍。由于零序电流互感器的内阻抗都很小，一般情况下。负载阻抗都大于内阻抗，所以条文规定二次绕组应串联后接至继电器。9.3厂用工作及备用电抗器回路的保护系原规定第为了尽快切除电抗器和电缆引出线的相间短路故障，加速备用电源自动投入，缩短断电时间，有利于成组电动机的自起动，故本条规定在厂用工作电抗器回路宜装设二相二继电器接线的纵联差动保护装置。系原规定第，补充了对备用电源自动投入永久性故障时应加速跳闸。9.4高压厂用变压器的保护系原规定第1纵联差动保护。高压厂用变压器的纵联差动保护均推荐采用三相三继电器式接线，以提高保护的灵敏性和可靠性。当低压侧的电流互感器安装有困难时，也可装设两相电流互感器采用两相两继电器接线。若变压器为yd接线，则可采用两相三继电器接线(低压侧为两相)。对于125MW及以下的机组厂用分支线上一般均装设断路器。但由于现有的SN4-10和SN4-20型断路器的断流能力达不到铭牌值，以致该断路器不能切除各种短路类型和短路点远近的全部故障。因此，宜在纵联差动保护中增加短路电流鉴定闭锁回路，使该断路器只在允许开断的短路电流范围内切除故障。当超出允许值时，保护可先动作于主变压器高压侧断路器而后动作于厂用分支线断路器，或直接动作于发电机变压器组的总出口继电器。对于200MW及以上的机组厂用分支线上都不装设断路器，此时保护应动作于发电机变压器组总出口继电器。对于2MVA及以上、6.3MVA以下的变压器，电流速断保护灵敏性不符合要求的情况，大多发生在系统容量较小的发电机三绕组变压器组的接线中。此时要考虑发电机停役、而高压厂用变压器继续运行的方式。在这种工况下，高压厂用变压器的电流速断保护的灵敏性往往达不到要求，应改为装设纵联差动保护。2电流速断保护。对6.3MVA以下不包括本条第1款所述的变压器，明确在电源侧宜装设本保护。1203瓦斯保护。在本规定第，高压厂用工作变压器不应采用有载调压变压器，所以不存在分接开关箱的瓦斯保护问题。4过电流保护。补充了1台变压器带Ⅰ段母线时的保护配置要求。对1台变压器只带Ⅰ段母线、必要时为更进一步提高保护动作可靠性，即与变压器一次侧保护分开，也可单独在3kV、6kV、10kV母线断路器上装设一套限时速断保护(实质上作为高压厂用母线保护)，美国某设计公司也有这种保护配置；其时限应注意动作选择性，但应小于定时限过电流的值。对于分裂变压器，高压侧的过流保护灵敏性有时达不到要求，条文规定应采取措施加以解决。其措施一般可采用复合电压或低电压闭锁的办法，或其他新的闭锁方法。系原规定第1纵联差动保护。按变压器容量划分的装设条件，根据《继电保护和安全自动装置技术规程》GB14285—1993中第，为10MVA。对于带有公用负荷的起动/备用变压器应看作是工作变压器，其容量划分也应与工作变压器一样，即6.3MVA。2零序电流保护。其装设条件，以前曾规定为“纵差动保护对高压侧单相接地短路的动作灵敏性不够时才装设”。在具体工程中，都是装设的。因为单相短路电流计算复杂，且最小运行方式难于确定，所以取消了这个装设条件。只要变压器高压侧中性点为直接接地，就应装设零序电流保护，但保护可简化。按本规定第，220kV及以上变压器中心点的接地线上可不装设隔离开关(见第；因此对110kV变压器零序电流保护还应考虑变压器中性点接地与不接地两种运行方式。9.5低压厂用变压器的保护系原规定第1纵联差动保护。考虑到今后低压厂用变压器的容量，有采用2MVA及以上的情况，所以在本条中明确了第一款装设纵联差动保护的规定。2过电流保护。考虑到今后低压厂用变压器大多数采用Dyn接线，为了提高保护灵敏性和可靠性，本规定推荐采用两相三继电器接线。3单相接地短路保护。本保护只在变压器低压侧的中性点直接接地时才装设。通常利用中性点接地回路上的电流互感器来反应单相接地短路。为了与馈线回路的熔断器特性相配合，一般采用具有反时限特性的继电器组成。当变压器远离高压配电装置，利用中性点回路上的零序过电流保护动作于高压侧断路器跳闸有困难时，可考虑应用高压侧两相三继电器接线的过电流保护兼作低压侧单相接地短路保护，此时灵敏性要求可以降低。4第七款规定系考虑到变压器远离高压配电装置时，变压器高压侧的保护动作于低压侧的断路器跳闸有困难，但低压侧断路器跳闸还是需要的，所以规定可采用低电压保护来跳闸，为防止误跳，应具有合适的延时。干式变压器无瓦斯保护，补充了温度保护有关要求；由于电子类温控器抗干扰性能尚不能保证，故宜选用非电子类膨胀式温控器，以确保安全可靠。9.6高压厂用电动机的保护见，取消了原规定适用于同步电动机的相关内容。系原规定第1电流速断保护。本款的装设条件，明确“纵联差动保护范围仅保护电动机绕组而不包括电缆时，也应装设本保护”。因为有些电机制造厂配套供给差动保护用电流互感121器直接装设在电动机的引出线上，故电机的供电电缆不在差动保护范围内。此时电机的供电柜中应另加电流速断保护，以保护供电电缆的相间短路故障。2过电流保护。明确“作为纵联差动保护的后备，宜增设本保护”。考虑到电动机由于机械方面的原因，有可能使电流大大超过额定值，此时差动保护是不能反应的，所以要增设本保护。电流整定值应躲开允许的短时过负荷电流，一般可取电动机额定电流的1.3倍。时间整定值应满足电动机起动时不动作的条件下愈短愈好。3过负荷保护。本款的装设条件，明确“起动或自起动困难，需要防止起动或自起动时间过长的电动机”也应装设过负荷保护的规定。例如给水泵、输煤皮带等电动机，在运行中过负荷的可能性极小，可是在起动过程中可能性较大。给水泵往往由于机械卡住，输煤皮带往往由于紧急停机后皮带载煤起动，在起动过程中有可能发生过负荷。因此，过负荷保护是否装设，不能只考虑正常生产过程中是否易于过负荷，还要考虑起动过程中是否易于过负荷。保护装置的延时，为与电动机的允许过负荷能力相适应，以反时限为宜。如目前没有合理的反时间特性的继电器，则也可采用定时限特性的保护，但其整定时限应大于起动时间。4其他。对于双速电动机，由于在不同转速下的容量及阻抗均有很大差别，不可能共用一套保护装置。因此，应按不同转速下的容量分别装设电流速断保护和过负荷保护。9.7低压厂用电动机的保护系原规定第1相间短路保护。对于采用断路器供电的低压电动机，一般应利用断路器本身的短路脱扣器作为相间短路保护。由于低压断路器本身的短路脱扣器动作时间极短，有的小于1个周波，有的在1～2个周波，所以脱扣器动作电流要计及电动机起动时非周期性分量的影响。因此，脱扣器的动作电流值较大。若电动机的供电距离较远，则其保护范围有可能伸入不到电动机内部，为此规定电动机出线端子处短路时，其保护灵敏系数宜不小于1.5。当另加继电保护时，保护用的电流互感器宜装于A、C相，对于中性点为直接接地的系统，应另加单相接地短路保护，测量用的电流互感器宜装于B相，一般的380V电流互感器允许的10%误差倍数都太低，通常为6倍。当采用DL-10型电流继电器作为过电流保护时，为使电动机起动时不动作，保护的一次最低动作电流整定值应不小于电动机额定电流的8.4倍。若要使保护可靠动作灵敏系数取1.5，则一次电流必须大于电动机额定电流的12.6倍。若选用的电流互感器额定电流等于电动机的额定电流，则保证可靠动作的一次电流大大超过电流互感器允许的10%误差倍数(6倍)。此时电流互感器的铁芯严重饱和，二次电流将达不到12.6倍，因此不能保证继电器可靠动作。为使电流互感器饱和前要达到保护能可靠动作，必须按大于2倍电动机的额定电流来选择电流互感器的额定电流。也可采用10%误差倍数高的电流互感器(如LQG3-0.5型电流互感器)。对于具有限流特性的断路器，必须使用其本身的短路脱扣器，否则就不会有限流特性。若另加继电保护，则断路器的分断能力要大大降低。2单相接地短路保护。本款规定只用于中性点直接接地的厂用电系统，因为中性点直接接地系统才有可能发生单相短路。对于100kW以上的电动机，考虑到相间短路保护的动作值高，而单相短路电流要比相间短路电流小得多，相间短路保护一般满足不了单相短路保护灵敏性的要求。此外，考虑到电动机本身的价值和单相短路的几率，另加一套灵敏性高的单相接地短路保护也是值得的，所以规定“宜装设单相接地短路保护”。9.8厂用线路的保护122系原规定第本条所指的“3kV～10kV厂用线路”，系指从3kV～10kV厂用母线上直接(不经变压器)供电的电缆线路。当这类线路供给Ⅱ、Ⅲ类负荷时，为了瞬时切除可能使厂用母线电压低于额定电压50%～60%的线路短路故障，允许电流速断保护范围延伸到下一级的保护范围，形成非选择性地动作。如果供给的是Ⅰ类负荷(例如组合供电方式的中央水泵房)，为了满足选择性要求，应采用纵联差动保护来代替电流速断保护，在同一电压级供电的网络中，所有供电回路的电流互感器应装于相同的两相上，以避免同一网络中发生异相两点接地(相间)短路时保护出现死区。系原规定第本条所指“6kV～35kV厂用线路”，系指6kV～10kV厂用母线上引接的，经变压器供电的线路。一种情况是利用变压器升压，以增加供电距离；另一种情况纯粹是为了与厂用电系统隔离(保证厂用系统安全、防雷电进行波要求)，以便可采用架空线供电和减少厂用电系统的接地电容电流。本条的特点是电流速断保护总能与下一级保护达到选择性配合。对于保护要求除与第，尚应增加有关变压器的保护要求。如纵联差动保护的装设条件和瓦斯保护等。原规定第本条系根据近几年来电厂灰场设备和深井水泵等采用的供电方式而增加的。这些负荷容量小，离电厂远，且分散，电压一般为380V，所以要用降压变压器供电。小型降压变压器的保护以采用熔断器最为简单方便，为了兼顾到隔离电源的需要，一般都采用跌落式熔断器。9.9柴油发电机的保护系新增条文。根据本规定第，一般是单独运行的，只有当作带负荷试验时与厂用电系统并列运行，将负荷转移给柴油机，故新增了本规定。系原规定第目前采用的柴油发电机组大都在1MW及以下，所以相间短路保护可采用过电流保护。如今后出现1MW以上的柴油发电机，则应按第2款规定增设纵联差动保护装置，对于独立运行的柴油发电机，为了能使过流保护能反应发电机的内部故障，所以规定过流保护宜装在发电机中性点的分相引出线上。如发电机中性点无分相引出线，则过流保护只好装于发电机出口。此时在发电机出口宜加装低电压保护，因为发电机内部故障可以反应出口电压降低或三相电压不平衡。本条系按GB50062—1992《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》，进行修改补充。10厂用电控制、信号、测量及自动装置10.1厂用电的控制和信号见，取消了原规定适用于同步电动机的有关条文。系原规定第，补充了“进入DCS问题的内容”。系原规定第123系原规定第1对电动机控制接线提出的要求，只用于高压电动机，这样对低压电动机的控制接线可适当简化。2对监视合闸回路完好性，明确只对有备用设备自动合闸要求的高压电动机，其合闸回路才要监视。从国外引进的一些工程来看，跳合闸回路有监视也有不监视的；而国内习惯是监视的，考虑到高压厂用电动机对电厂安全运行的重要性，跳闸回路及备用自投回路是否完整良好，运行人员比较关切，要求比较强烈，所以保留了对高压电动机跳合闸回路的监视。3装不装事故跳闸按钮，可按运行单位的需要而定。对于钢球磨煤机应装设非自复式的事故开关，因大修时换钢球要进人，据有些运行单位反映，事故按钮不但没起到好作用，反而引起不应有的事故。另外，随着单元机组容量增大，电动机突然停止运行造成的影响也大。因此，装设事故跳闸按钮有利有弊，在厂内通信系统日益完善的条件下，以不装为宜。但是在目前还不能适应，所以装不装事故按钮在条文中不作规定。系原规定第1本条明确规定了在炉机控制盘和化水控制屏上控制的电动机，其信号系统宜与热工信号系统相一致，以克服以往中小型机组的设计中热工与电气信号各自一套的不协调状态。对于200MW及以上机组，主要电动机的信号系统设计标准也应与热工相适应。对于化水控制室内控制的化水变压器等，其信号系统不作规定，电气可自成系统也可与热工合并。其他场所电气独立设置的集中控制屏，其信号系统可由电气专业决定。2保留了事故跳闸后绿灯能发出闪光的要求，以便运行人员能迅速判别事故跳闸的元件，当热工的闪光报警器能确切和明显地显示电动机事故跳闸状态时，则可取消绿灯闪光的接线。系原规定第系原规定第当锅炉的引、送风机采用双速异步电动机时，若采用3台断路器控制，见图10。图10双速电动机采用3断路器的供电方式双速电动机采用3台断路器的控制回路连锁条件为：12QF与3QF应相互闭锁，不能同时合闸，以免造成母线短路。22QF跳闸后，应联跳1QF，因为2QF跳闸后，风机出力降低，对于吸风机还可能造成锅炉炉膛正压。31QF、3QF均跳闸后，才起动锅炉辅机联锁回路。4为了保证在接通低速档的供电回路时，使电动机转速接近于低速档的额定转速，124所以从高速档切换到低速档时要有延时装置。系原规定第直流电动机在起动时，为使电枢回路中的起动电流限制在额定电流的2～2.5倍，需在电枢回路中串联一只起动电阻。该起动电阻过去一般采用在起动过程中分级切除的控制接线，为了简化接线，可以采用1级切除的起动方式(即称“串联一级起动电阻的控制接线”)。对于某些极少运行的直流电动机，也可采用起动电阻不切除的接线，因为起动电阻的存在，并不影响直流电动机的正常运行，仅仅是效率略低，但这对经常不运行的直流电动机来说，并不是主要的。系原规定第对于绕线型异步电动机，在50年代都采用在转子回路内接入电阻的方式起动(一般用油浸变阻器)。这种方法的缺点是每小时起动次数受到限制，控制系统比较复杂，在起动重负荷或大容量电动机时，由于电阻元件的热容量较小，容易发生故障，后来逐渐被频敏变阻器所取代。频敏变阻器是利用铁磁材料的“频敏特性”来起动绕线型异步电动机(即电动机零转速时，转子中接入阻抗为最大，随着转速上升，阻抗逐渐减低)。这种新型起动设备从60年代起在国内逐步得到广泛应用，并且获得良好效果。转子回路起动设备及电缆选择见有关参考资料。系原规定第将“熔断器”修改为“保护设备”。本条规定只适用于馈线回路，不适用于高压厂用电源回路。在第二款中明确了交流接触器的交流操作用控制回路保护设备，应布置在动力箱内的规定，因为交流操作的电源是从动力箱内接触器上端的动力回路引出的。原规定第在实际工程中，对于交直流的控制和信号电源及相应设备，过去一直是放在同一块屏内，并没有什么问题，所以本条给予明确规定。10.2厂用电气设备的测量仪表系原规定第电动机回路的电流表，宜采用过载电流表，以便能粗略指示电动机的起动电流值。电动机的额定电流应选择在表面刻度的1/2～2/3之内。如因电流互感器要满足动稳定要求，其额定电流要比电动机的额定电流大得多时，可采用2.5A或1A的过载电流表。对于低压电动机，若电流表装于远方的控制地点监视时，应校验电流互感器的二次负荷是否超载。一般的380V电流互感器，在准确度为1级时，其二次负荷阻抗为0.6Ω，电流表的内阻抗绝大多数为0.02Ω。因此，当电流表的装设地点离电流互感器的距离在36m以上时，电缆的线芯截面要求大于2.5mm2才能满足表计准确度的要求；也可采用二次负荷大的电流互感器(如LQG3-0.5型电流互感器)。系原规定第本条对厂用电电度表的装设条件、准确等级作了明确的具体规定。对75kW及以上的电动机应根据需要来确定是否装设，75kW以下一律不装。低压电动机要装设电能表时，宜采用单相电能表，接于B相电流互感器，与电流表合用。对不接地或经高电阻接地的系统，可在变压器的中性点引出一根绝缘导线(一般2.5mm2)，专门用于供给电能表的B相电压，这比采用三相式电度表简单经济。系原规定第本条是根据近年来电子计算机在大型电站中得到推广使用而写的。12510.3厂用电的自动装置系原规定第1正常切换国内火力发电厂中，厂用电源的正常切换都采用并联切换，断电切换运行人员有二种顾虑：一是怕断路器万一合不上失去厂用电；二是怕断电时间过长，影响机炉的稳定运行。国内出现断路器合不上的几率是比较高的，也有事故的教训，下面是二起断电切换的事故记录。1)1983年4月9日，9∶44～14∶53，元宝山电厂300MW法国机组。在切换厂用电时，因开关机构故障而拒合，造成厂用电全停，发电机被迫跳闸，少发电量6×105kWh。2)1984年10月20日，元宝山电厂300MW法国机组，8∶59发电机并网，9∶34切换厂用电。由起动变压器6kV侧切换到单元厂用变供电时，由于开关机构故障而拒合，造成厂用电全停，发电机跳闸。后立即切换到备用电源，发电机再并网，少发电量1×105kWh。若采用并联切换，完全可以避免上述二起事故。事故的原因都是开关机构故障拒合，而开关却是法国进口的设备。因此，不能完全迷信国外引进的设备，似乎国外的断路器总是非常可靠的。对于国产断路器拒合的可能性，大家都是很警惕的，这样可以少出事故。例如山东辛店电厂在厂用电源并联切换时，为了要知道断路器的确切状态，还要到就地检查，在证实确已合上后，再切换另一个电源。因为在切换过程中，有时电流很小，远方的指示表计不能判断断路器的“通”、“断”状态。如果断路器确实很可靠，拒合的几率极低，则在正常切换时采用快速切换是有益的，它既能保证机炉的运行工况不受骚扰，电动机不受过大的合闸冲击，又能使切换过程中厂用电系统的短路容量不致增大。断路器拒合的几率低到什么程度才能认为是可取的呢?这要与并联切换时短路容量增大，恰好碰到短路事故重叠在一起的几率相比较。根据电力科学研究院对“全国100MW及以上火电机组所属的厂用电事故统计分析”(水利电力标准化1986年第2期)中介绍，到1984年底全国100MW及以上的机组共有184台，厂用电系统中每年发生的事故次数，平均每年为36次，合每年每单元机组为0.2次。如果扣除低压厂用电系统中的事故次数，则高压厂用电系统中，每年每单元机组的事故次数更少。若每次并联切换所需的时间为0.2h一年中平均有6次开停机，需要进行12次并联切换，则一年中并联运行的总时间为2.4h，一年中厂用电源并联的几率为2.4/8000＝3×10－4，相当于3333年出现一次并联切换时碰到厂用电系统故障的机会。若断路器拒合的几率为4万次中出现1次，每年正常切换12次，则在3333年中也可能出现1次快速切换时碰到拒合的机会。考虑到并联切换时碰到厂用电系统故障，比快速切换时碰到拒合，造成的后果要严重，如以影响发电量和设备损坏来衡量，其严重程度要大10倍，则也需在拒合几率达到4千次中出现1次时才可考虑采用。也就是说，厂用电源正常切换采用快速切换，除要求断路器具备快速合闸的特性外，还要求断路器的拒合机率要降低到1/4000以下才是可取的。2事故切换国内设计的火力发电厂厂用电源的事故切换都采用断电切换，一般称为厂用电备用电源自动投入装置。从切换的速度看，可以认为是快速的，因为工作电源断路器跳闸后，立即联动投入备用电源的断路器。但是由于断路器的固有合闸时间都大于5Hz，所以还不能列入“快速切换”的范畴。根据国产少油断路器的技术资料，固有合闸时间一般为0.2s，再计及二只中间继电器的动作时间约为0.1s，因此可以认为国内采用断电切换的断126电时间，一般都在0.3s左右，这个断电时间对于大容量机组的6kV厂用电母线，正是接近处于电动机第一次反相合闸冲击最严重的状态。过去很少注意到这个问题，望亭发电厂在300MW燃油机组的6kV厂用母线上进行了实测，反馈电压衰减到60%时约为0.7s，衰减到40%约为1.1s。反馈电压与备用电源电压之间出现第一次反相约为0.4s，第二次反相约为0.8s。根据试验结果，他们采取了措施，在备用电源的合闸回路中串联一副母线残压闭锁继电器的触点，并提前一个恒定越前时间发合闸脉冲。越前时间为断路器的合闸时间。他们称之为“恒定越前时间的反馈电压闭锁接线”。即把母线残压继电器的电压整定值高于合闸瞬间的允许值，以便提早解除残压闭锁，起动备用电源的合闸回路。当断路器触头闭合时，使得厂用母线上的残压刚好等于允许值。望亭电厂规定，对6kV电动机能承受的最高合闸电压以不超过1.1Ue为限，备用电源自投时，厂用母线的自起动电压水平为Ue的65%～70%。因此，母线残压的允许值为Ue的40%～45%、断路器的合闸时间为0.4s～0.5s。当残压闭锁继电器的整定值为60%时，衰减到残压允许值(40%)，所历时间约为0.4s。这就达到了恒定越前时间的目的，母线残压闭锁的接线，后来在部分300MW机组中得到了采用。谏壁电厂前2台300MW机组(7号、8号机)的备用电源自动投入装置接线，采用的是以前惯用的典型接线(即无延时、也无闭锁)；后2台300MW机组(9号、10号机)采用了母线残压闭锁的接线，目前9号机已投入运行。在同一个厂中相同的机组上有二种接线方式，正是检验二种接线优缺点的最好机会，但是只能在几年以后，通过实践比较才能确定取舍。对于前2台300MW机组，投运3～5年以来，备用电源自动投入装置动作已有几十次，特别是投运初期，由于机炉方面的原因，突然造成单元机组跳闸的机会是比较多的，单元机组跳闸一般都联动切除高压厂用工作电源，自动投入起动/备用电源。大多数是自投成功时，还未发现电动机因合闸冲击而损坏的情况。事故情况下快速切换对保证机炉运行的稳定性是没有多大意义的，这是因为厂用电系统发生短路时，锅炉和汽机的运行稳定性已经破坏。特别是由于大容量机组的高压厂用工作电源的引接处都不装断路器，运行中的高压厂用工作电源故障，必然导致发电机解列、停机、高压工作厂用变压器故障，切换厂用电源仅仅是为了继续对厂用电动机供电，以便机组尽快恢复发电。事故状态的快速切换，按国外的做法有二种：一是快速同时切换：二是快速断电切换。快速同时切换在切换过程中，两个电源有可能出现1～2个周波并联的机会。因此，当故障发生在高压厂用母线上或者故障发生在馈线上而馈线断路器拒动时，应自动闭锁快速同时切换装置，否则有可能出现两个电源同时供给短路电流，使得短路特别严重，以致造成断路器爆炸。这种自动闭锁切换的做法在国内是不易被接受的，因为这将大大降低了自动切换装置的作用。根据国内的运行经验，当故障发生在高压母线上或者故障发生在馈线上而馈线断路器拒动时断电切换的成功率还是比较高的。这是因为高压厂用电系统存在着瞬时性故障的可能，往往由于小动物触及带电部分引起瞬时性电弧短路，保护装置动作切除电源后，弧熄、绝缘恢复，所以备用电源自投后成功。现摘录二起自投成功的事例于下：1)1976年4月，上海闸北发电厂10号机的低压厂用工作变压器6kV侧三相接地线未拆除，当合上6kV断路器时，造成断路器爆炸，发展为6kV母线故障，工作电源跳闸，备用电源自动投入成功。断路器虽然爆炸，但已把三相接地线隔离。2)1979年12月1日，山东辛店电厂4号炉(200MW机组)引风机乙的双速电动机，产生严重过电流，断路器拒动，致使电动机烧损，出线盒内引线烧断，引起两相电弧，造成厂用母线上的工作电源跳闸，备用电源自动投入成功。断路器仍未动，但短路已消失。上述二起事故自投成功后，都没有迫使机炉停运，确实起到了备用电源自动投入的127作用。另外，也可看出：工作电源切换后，电动机的反馈电流往往不足以维持故障点的电弧。为了提高自投的成功率，应使厂用母线上有一个必要的断电间隙。若采用快速同时切换，则在发生上述二起事故时，自动投入装置将被闭锁，若采用快速断电切换，由于断电时间很短，是否能使自动投入同样获得成功，也是值得怀疑的。考虑到快速切换装置运行经验的大量积累，国产高压厂用电快速合闸性能断路器制造技术已基本掌握，因此对快速切换的使用范围进行了修改，明确为“125MW及以上机组……”。系新增条文。系原规定第辅机连锁条件应根据工艺的要求来确定，同一类辅机在不同的电厂往往有不同的连锁要求，如望亭电厂的1000t/h直流锅炉，由于没有汽包，给水在锅炉的管子中直接变成蒸汽再过热干燥后进入汽机，当二台送风机事故跳闸并联动切断锅炉燃料后，由于炉膛温度下降，使得过热温度急剧下降，如果不及时调节给水量就可能使水带入汽机，造成设备损坏。故二台送风机跳闸后，除应联动切断燃料外，同时应连锁跳给水泵。秦岭电厂的400t/h直流锅炉，在燃料切断后，还能维持一定时间保持过热器出口有汽(约能维持3min左右)，因此有一定的时间来决定给水泵的开或停。另外，秦岭电厂一期设有给水旁路门及管道，在发生故障时可打开旁路门分流一部分给水，故在送风机跳闸后不要求连锁跳给水泵。因此，在厂用电设计中，应按工艺设计专业根据工程的特点提出的连锁条件进行设计，所以在本规定中不具体列出各种辅机的联锁要求。电厂辅机的工艺联锁一般可分为二类。1根据生产流程的要求，在有关辅机间相互连锁。如引风机故障连锁跳送风机，输煤机械故障连锁跳前一级的输煤机械。2根据工作介质的参数进行连锁1)利用油压触点连锁的机械有给水泵的油泵、磨煤机的油泵、润滑油泵、密封油泵、顶轴油泵、盘车电动机及吸、送风机的润滑油泵等。一般的润滑油系统具有二台互为备用的油泵，当油压降低到某定值时，将连锁跳开工作油泵，并自动投入备用油泵。当油压继续降至最低允许值以下时，应连锁跳开使用该润滑油系统的电动机。2)利用水压触点连锁的机械有循环水泵、给水泵、凝结水泵，射水泵和冷却水泵等。当由某种原因造成水压降低时，将连锁断开可能故障的工作水泵，自动投入备用水泵。3)利用气压触点连锁的机械有空气压缩机等。10.4柴油发电机的控制、信号、测量及自动装置系原规定将“厂用电失压”更科学、严格、修改为“备用电源自投失败后”。1柴油发电机的自起动装置应在厂用电“失压”1s内发出自起动命令。失压意味着工作电源跳闸、备用电源自投失败(投入后也跳闸)。厂用电失压1s系指备用电源自投跳闸后的1s。2柴油机自起动连续三次失败，意味着起动回路或柴油机本体有故障，再次起动也是徒劳的，所以按三次考虑。3柴油发电机的手动起动装置通常是在例行试验时应用，此时值班人员需要检查有关设备，所以设在就地的控制屏上为好，一些国外引进的工程也大多设在就地。系原规定本条规定单元控制室内只装一个电流表，即使发电机出口有两个分支也只装一个总128电流表。因为控制室内屏的监视面是有限的，柴油发电机需要监视的几率极低。即使投运，在远方也只要知道柴油发电机的运行状态就够了。原规定考虑到柴油发电机带负荷试验的需要及国产高分断能力低压电器的批量供应，因此将原规定“柴油发电机不装设同期并列装置”修改为“宜就地装设同期并列装置”。系原规定在单元控制室内设置发电机及其分支断路器的位置信号及事故音响信号，目的是为了在全厂停电时，使单元控制室的运行人员能及时了解柴油发电机自动起动后带负荷情况。又：1附录B事故保安负荷中“充电装置”系指主厂房内锅炉、汽轮发电机组使用的“充电装置”，主厂房外可不包括在内。对脱硫负荷按国家可持续发展战略思想指导，则应执行本规定所述供电类别，其中出入口及旁路挡板属0Ⅱ类系参照热工对大机组锅炉风门挡板的供电要求而作出的规定；考虑到各地区对环境的不同要求，对污源排放总量的控制值……等因素，具体工程设计可根据具体情况作适当处理。2附录C公式C7中将原规定中附录3中公式(F3-6)中的ir＝nIR修改为\ue006公式C7将原规定中附录3中公式(F3-7)中的Se≥UeIR修改为3附录D1)考虑到电厂保安电源用柴油发电机组从经济性出发增加了“高速”的用词。2)励磁系统修改为“快速反应的励磁系统”。4附录H1)公式(H2)中将原规定中附录8中公式(F8-2)中的\ue006修改为2)(H1)公式中的“1.1”数值是考虑到：电源变压器二次空载额定电压与设备额定电压的差异，一般其比值约为1.05，标么值转换1.05平方接近于1.1，并非阻抗的正误差。5附录M公式(M8)中将原规定中附录12中公式(F12-7)中的t＝td＋tfd修改为t＝tb＋tfd。6附录M中公式(M4)中系数0.9为考虑变压器阻抗的负误差，根据国家标准GB1094.1—1996《电力变压器》第1部分总则第9条表1规定，当阻抗值不小于10%时可取-7.5%，此时系数0.9可改为0.925。7附录R129新型(电子式智能化脱扣器)框架式断路器为国家科学技术部国科发计字［1999］378号文《“九五”国家科技成果重点推广计划指南项目(六)》(项目编号为A)，并已经国家机械工业局主持组织鉴定推广。为便于推广国产精品，根据上海电器科学研究所(2000)上研器便字第36号“关于提供《火力发电厂厂用电设计技术规定》2000版低压电器推荐型号由”函并加以优化，有下列新型(电子式智能化脱扣器)框架式断路器(不包括AH、ME、DW15等一般型框架式断路器)及塑壳式断路器、电子式低压电机保护器推荐供设计选型参考：框架式断路器RMW1上海人民电器厂、HSW1杭州之江开关厂、YSA1YSA2苏州智能开关有限公司、MA1长征电器九厂、XGDK2(真空灭弧)成都旭光电子股份有限公司、CW1常熟开关厂、HA1HA2上海精益电器厂，(以厂名笔划为序)。塑壳式断路器RMW1上海人民电器厂、HSW1杭州之江开关厂、CM1常熟开关厂、HM3上海精益电器厂，(以厂名笔划为序)。随着电子技术的发展，高压厂用电系统中微机型综合保护已逐步取代电磁式继电器，上海华建电力设备有限公司生产的“M系列微机型综合保护监控装置”已被上海市认定为“上海市高新技术成果转化项目”。低压交流接触器中使用的双金属片模拟式热继电器将逐步被电子式继电器所替代，上海华建电力设备有限公司生产的LM微机型低压电机保护器可代替低压热继电器，供设计选型参考。上述低压电器中电子式产品型号随着产品的不断完善、变化以及实际运行经验的积累也将不断完善更新。8附录Q表Q2中公式改为，以适应于线中电动机组合情况复杂、多变的情况。本规定条文说明由邹昌泉、陈品森编写，樊延龄、李锡芝参加了定稿工作。130',)